花架懸挑板模板支撐架方案(參考版)
2024-08-22 06:59本頁面
【正文】 Mmax=1/2R2lc=1/22=m承載能力極限狀態(tài)下的最大剪力：（圖14） 剪力圖Qmax= 支座反力：R2=R1=抗彎強度、整體穩(wěn)定驗算σ=Mmax/Wn=103/141=≤f=205N/mm2因λy=lc/iy=(2/=)≤120(235/fv)2=120(235/120)2=故?b=(λy2/44000)fy/235=300/235=σ=Mmax/?bW=1000/(141)=≤f=205N/mm2滿足要求抗剪強度驗算??max= Qmax/[(I:S)tw]=1000/(1386)=≤fv=120N/mm2滿足要求懸挑鋼梁的撓度驗算由集中荷載產生的撓度和鋼梁自重均布線荷載產生的撓度疊加（圖15） 正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖（鋼梁）（圖16） 撓度圖vmax=≤[v]mm=2lc1/250=21500/250=12mm滿足要求固定鋼梁的U形拉環(huán)（或螺栓）強度驗算將=50N/mm,=,為拉環(huán)截面面積的2倍與拉環(huán)個數的乘積，代入下式：σ=Nm/Al=1000/= N/mm2≤f=(多拉環(huán)) N/mm2滿足要求鋼梁固定點下樓板的負彎矩鋼筋計算由于鋼梁擱置在的樓板上普遍為雙向板或單向板，這樣計算過于復雜，所以可以簡化為簡支板帶承受跨中集中荷載，且簡支板帶的跨度為2Lc。=205=扣件抗滑移：Nl=≤Rc=8kN滿足要求、懸挑鋼梁驗算計算簡圖懸挑鋼梁示意圖如下：（圖11） 鋼梁示意圖根據規(guī)范規(guī)定及鋼梁的實際受力、約束條件，可將懸挑鋼梁簡化為一段懸挑的簡支梁，計算簡圖如下：（圖12） 承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖（鋼梁）荷載統(tǒng)計根據鋼梁的計算簡圖和荷載情況，利用基本力學原理進行最大彎矩、最大剪力計算承載能力極限狀態(tài)最大彎矩：（圖13） 彎矩圖Mmax=將Nl、j帶入下式：強度：s=Nl/Ac=1000/424=163。f=205N/mm2滿足要求、連墻件承載力驗算計算連墻件的計算長度：a0=a=1000=300mm,l=a0/i=300/=163。[l]=210滿足要求=立桿穩(wěn)定的驗算不組合風荷載：N/jA=1000/(424)=163。m荷載組合立桿荷載組合不組合風荷載：N=(NG1K+NG2K)+=(+)+=組合風荷載：N=(NG1K+NG2K)+180。m風荷載產生的彎矩設計值：Mw=180。NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(13+12)(+)風荷載統(tǒng)計風荷載體型系數：由于腳手架為封閉式或半封閉式且腳手架背靠建筑為敞開、框架和開洞墻j=(la+h+)d/(lah)+(100mA)/100(la+h+)d180。mσ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2滿足要求撓度驗算（圖9） 正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖（縱桿）（圖10） 撓度圖νmax=≤[ν]＝min[la/150，10]=10mm滿足要求支座反力計算Vmax=、扣件抗滑承載力驗算扣件抗滑承載力驗算：R=Vmax=≤Rc=8kN滿足要求、立桿穩(wěn)定驗算腳手板每隔腳手板理論鋪設層數y=min{H/[(x+1)h],y206。選擇最不利的活荷載布置和靜荷載按實際布置的疊加，最符合架體的力學理論基礎和施工現(xiàn)場實際，抗彎和支座反力驗算計算簡圖如下：撓度驗算的計算簡圖如下：抗彎驗算Fqk=(n+1)lb(1+a1/lb)2=3(2+1)(1+)2=Fq=180。承載能力極限狀態(tài)q=(g+gK1la/(n+1))+QKla/(n+1)=(+(2+1))+3(2+1)=正常使用極限狀態(tài)qK=g+gK1la/(n+1)+QKla/(n+1)=+(2+1)+3(2+1)=根據規(guī)范要求橫向水平桿按簡支梁進行強度和撓度驗算，故計算簡圖如下：抗彎驗算（圖3） 承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖（圖4） 彎矩圖Mmax= 根據懸挑工字鋼專家論證方案：9座6層、22層采用16號懸挑型鋼，+=，因此增加飄板的荷載該懸挑型鋼能滿足要求。增加的靜載：模板與木板自重（KN/M2）：；混混凝土與鋼筋自重（KN/M2）；施工均布荷載標準值（KN/M2）：；外架自重荷載（KN/M3）。mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=205N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖17） 主梁剪力圖(kN)Vmax= τmax=QmaxS/(Ib)=1000103/(10410)=≤[τ]=120N/mm2滿足要求撓度驗算（圖18） 主梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/(0+1)/400=滿足要求支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調托座，故應分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)400/1000)200/((41)1000)+200/((41)1000))=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)400/1000)200/((41)1000)+200/((41)1000))=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖16） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)400/1000)200/((41)1000)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖17） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據力學求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk= 自重設計值為：g==則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖18） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖抗彎驗算（圖16） 主梁彎矩圖(kN等跨連續(xù)梁，跨度為:1跨距
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