【正文】 本設計由于時間倉促及水平有限，難免會有不當甚至錯誤之處，敬請老師們給予批評和指正。同時感謝在設計中給我?guī)椭拿恳晃焕蠋?，感謝和我一起完成這次畢業(yè)設計的各位同學，以及所有給予過我?guī)椭娜恕Ｍ瑫r使我們進一步鞏固、豐富和提高了所學的理論知識，為以后真正走上工作崗位打下良好的基礎。致 謝本次畢業(yè)設計能得以順利完成，首先要感謝學校及學院的各位領導對我們此次畢業(yè)設計的關注和安排，感謝老師們在這四年里對我的指導和幫助，尤其是各位專業(yè)課老師的教導使我受益匪淺，相信在今后走上工作崗位之后會對我有很大的幫助。兩者只有相輔相成，才能體現出各自真正的價值。盡管問題依然較多，然而從過程中學到的那是更加的珍貴。在整個設計過程中，我在導師的指導下認真地完成各項工作，在設計過程中對不明白的問題及時向老師和同學請教。 由于下臥層由粘土組成，和其上的持力層的承載力相差無幾，且承載力滿足要求，因此不需要驗算下臥層。(1)地基凈反力 kPa計算基礎懸臂部分最大內力 m kN 初步確定基礎底版厚度 先按的經驗值初步確定，然后再進行受剪承載力驗算。 m取m =mm ， mm.（3）受剪承載力驗算N=＞kN基礎底板配筋mm 選用Φ10200mm（mm2）,分布鋼筋選用Φ8300 mm。5=（3）山墻①～（，）基礎頂面的荷載，取1m寬為計算單元(1) 屋面荷載（同外縱墻） KN/m(2)樓面荷載（同外縱墻） KN/m（3）1層墻體自重砌體磚墻（每側抹平15厚水泥砂漿） 1=———————————————————————————————————— 墻體自重標準值 墻體自重設計值 =（4）2層及以上墻體自重砌體磚墻（每側抹平15厚水泥砂漿） 1= KN———————————————————————————————————— 墻體自重標準值 墻體自重設計值 = (5)基礎頂面的豎向力=[ 屋面荷載 + 樓面荷載（層數1）]開間+墻體自重層數，即：=[+4]+（4+）=（4）內橫墻（）基礎頂面的荷載，取1m寬為計算單元(1) 屋面荷載（同外縱墻） KN/m(2)樓面荷載（同外縱墻） KN/m（3）砌體磚墻（每側抹平15厚水泥砂漿） 1= KN———————————————————————————————————— 墻體自重標準值 墻體自重設計值 = (4)基礎頂面的豎向力=[ 屋面荷載 + 樓面荷載（層數1）]開間+墻體自重層數，即：=[+4]+5= 求基礎寬度外縱墻基礎，取內縱墻基礎，取山墻基礎m，取b=內橫墻基礎m，取m（1）地基凈反力（2）計算基礎懸臂部分最大內力初步確定基礎底板厚度先按的經驗值初步確定，然后進行受剪承載力驗算取 （3）受剪承載力驗算基礎底板配筋選用Φ10200 mm（AS=393mm2）,分布鋼筋選用Φ8300 mm。4=（2）內縱墻 ?～①② 對于縱橫墻承重方案，內縱墻荷載傳遞途徑為：屋面（樓面）荷載→進深梁→內縱墻→墻下基礎→地基，基礎頂面的荷載， (1)屋面荷載（同外縱墻） (2)樓面荷載（同外縱墻） kN/m (3) 進深梁自重（同外縱墻） 2 kN/m(4)墻體自重砌體磚墻（每側抹平15厚水泥砂漿） =55 KN ——————————————————墻體自重標準值 55KN墻體自重設計值 55 = 66KN(5)基礎頂面的豎向力[ 屋面荷載 + 樓面荷載（層數1）]進深/2+（進深梁重進深/2+墻體自重）247。開間層數 即：=[+4]+（2+）247。3 、修正持力層地基承載力特征值根據持力層物理指標=， I=，e。該建筑物所處位置我杭州地區(qū)，因此基礎埋深可不考慮凍結深度，取基礎埋深為d=2m。建筑場地工程地質條件，見下圖所示，其中地下水位7m?；A材料選用C25混凝土，HPB235鋼筋，210N/mm2.。= KN/m選取φ8200　As=251mm178。= KNZm 選用2φ12　As=226 mm178。= KNZm 選用4φ12 As=452mm178。/8= KNZm 跨中彎矩配筋按普通梁配 選用3φ12 +2φ14 As=647mm178。=%=% 斜截面承載力驗算：　 梁支剪力V=(++) +＝+= KN =365 ==4 屬厚腹梁　混凝土等級C20　取βc=240365=　截面符合要求=240365=＞ KN 可按構造配筋φ8150＞可以：(由于此處門邊支撐墻較短，取軸線矩L=)荷載計算：(設計值)　　　　　　　KN/m 陽臺傳荷：　　　　　　　　　＝　樓板傳荷：　　　　　　　　　+＝　梁自重：　　　　　　　　+　　25＝　　　合計P　　　　　　　　　　　　　　跨中彎矩M=(1/8) PL178。③斜截面承載力驗算：　剪力最大值:V== KN ==315mm =315/240=4 屬厚腹梁240315=181KN　截面符合要求=240315= ＞ KN 可按構造配筋φ8200　bh=240400 =365mm 荷載計算：（設計值）　　　　　　　　梁自重：　　　　　　　　　　25＝ KN/m上部欄桿重：　　　　　　　　25= KN/m集中荷載：　　　　　　　　?。?KN空調板傳荷載：　　　　　　?。健N/m梁支彎矩：M=(++) 178。= KNZm　 選用3φ12實有As=339mm178。/12= KNZm配φ8180支座配φ8180，板分布筋φ8200截面bh=240350荷載計算：（設計值）　　　　　　　　KN/m上部欄板重：　　　　　　　25＝陽臺板傳荷載：　　　　　（+）＝梁自重　　　　　　　+　　25＝　　　　　　　　　　　　　　　　　　　?、倏缰袕澗?M=178。= KNZm支座彎矩　M=(1/12)PL178。陽臺板配筋：跨中彎矩　M=PL178。恒荷載小計：+++＝　KN/m178。= KNZm 選用φ8200～五層陽臺設計　　采用C20混凝土　板鋼筋HPB235 梁HRB335，考慮陽臺中間凸出，取短跨計算跨度=+= 長跨==2 按單向板計算：荷載計算：　　　　　　KN/m178。支座彎矩 M=178。（2）控制截面14層的砂漿等級均為，故只需驗算1層墻體承載力，墻體取兩個控制截面ⅠⅠ、ⅡⅡ（如圖），每層砌體抗壓強度設計值每層墻體計算截面的面積為：1層 25層 （3）各層墻體內力標準值計算① 頂層梁高范圍內墻重： =(++)=② 24層墻重 =() += ③ 1層墻重 =()+=2）屋面梁支座反力由恒載標準值傳來 由活載標準值傳來 有效支承長度 取3）樓面梁支座反力由恒載標準值傳來 由活載標準值傳來1層4層樓面梁有效支承長度各層墻體承受的軸向力標準值如圖 (4) 承載力驗算：1）一層墻ⅠⅠ截面 ()①第一種組合（由可變荷載效應控制的組合，、）②第二種組合（由永久荷載效應控制的組合，、）2）一層墻ⅡⅡ截面 ()①第一種組合（由可變荷載效應控制的組合，、） ② 二種組合（由永久荷載效應控制的組合，、）（5）截面承載力驗算 ，查表=+ =+=1）1層墻體ⅠⅠ截面①第一種組合:，，查表得 ，滿足要求②第二種組合:，，查表得 ，滿足要求2）1層墻體ⅡⅡ截面按軸心受壓計算（），取兩種組合中較大的軸力進行驗算，查表，滿足要求取1m寬墻體作為計算單元，計算截面積，由于房屋開間及所承受荷載均相同，因而可按軸心受壓計算。工程采用MU10,砂漿強度≥，墻的允許高厚比[β]=26，選擇不利墻段驗算1 ①～??墻 S= H= h=370 S2H 墻受壓計算高度== = === (為有洞口墻允許高厚比修正系數) β=== [β]=26=25 滿足要求2 ?～①②墻 S= H= 2HsH =+=+==1 == β=== [β]= 滿足要求3 ?～②④墻 S= H= 2HSH =+ =+= =1 == β=== [β]= 滿足要求4 ②～??墻 S= H= h=240 S2H 墻受壓計算高度== = === (為有洞口墻允許高厚比修正系數) β=== [β]=26= 滿足要求 荷載計算由《建筑結構荷載規(guī)范》和屋面、樓面及墻面的構造做法可求出如下:(1) 屋面荷載屋面恒荷載標準值：屋面活荷載標準值：（不上人屋面，取屋面均布活荷載和雪荷載的較大值），組合值系數該地基本風壓為，層高小于，總高小于，且洞口水平截面積不超過全截面面積的2/3，所以本設計外墻不考慮風荷載（2）樓面荷載樓面恒荷載標準值：樓面活荷載標準值：，組合值系數（3）墻體荷載每側抹平15厚水泥砂漿240墻自重 370墻自重 門窗自重 (4)梁自重（1）計算單元由圖a中斜虛線部分為縱墻的計算單元的受荷面積，內縱墻由于洞口面積較小，不起控制作用，因而不必計算。該房屋橫墻最大間距s=32m 故為剛性方案。 370墻自重 17+20= KN/m178。 考慮砂漿灌注 取γ=17 KN/m179。 選用 2φ10 實有As=157mm178。 =300N/mm178。=(1/8) 178。 ρ=226/(200265)=%=300/265=% 滿足最小配筋率斜截面驗算：==265mm /b=265/200=4 屬厚腹梁 混凝土強度為C20 取=1=200265= 截面符合要求=200265= 可按構配筋φ8120配箍率2(200120)=%==%（可以）(TL2)設計:bh=200400： 表8荷載種類荷載標準值 KN/m178。 =178。= KNZm剪力設計值 V=P=()= KN計算梁彎矩配筋時不考慮平臺板協助受壓 梁的有效高度=30035=265mm = =178。恒荷載梁自重() 25=梁側粉刷[() 2+] 17=平臺板傳來=梯段板傳來=小計活載 (+)= 表7總荷載設計值P=+= KN/m 計算跨度=(2400240)=2268mm彎矩設計值 M=(1/8)P178。= 板有效高度=80