【正文】 盤江礦務(wù)局佳竹箐一九九二年八月煤 層 穩(wěn) 定 性煤層別平均煤厚煤層可采指數(shù)煤厚變異系數(shù)評定類別1。 生產(chǎn)過程中遇到的小構(gòu)造，還未完全掌握其發(fā)育規(guī)律，在今后的礦井地質(zhì)工作中還需要增強這方面的分析 由于是第一次編制報告，沒有工作經(jīng)驗，加上自己的業(yè)務(wù)知識及業(yè)務(wù)能力有限，所以在編制過程中一定存在不少問題，望各級領(lǐng)導(dǎo)及同事們給予批評指證。 瓦斯隨開采深度的增大，斷層附近瓦斯涌出量有增大現(xiàn)象。六、根據(jù)地質(zhì)及水文地質(zhì)的特征，今后的開采技術(shù)條件主要是： 煤層的頂?shù)装鍘r性大多為粉砂巖，泥質(zhì)粉砂巖等，裂隙較為發(fā)育，易跨落，易管理， 小斷層的發(fā)育嚴(yán)重影響了掘進(jìn)及回采的進(jìn)度。儲量計算的可靠程度較高。水文地質(zhì)的分類結(jié)果為Ⅱ類。四、地質(zhì)及水文地質(zhì)條件分類的綜合評定結(jié)果于一九八九年定成，并得予上級主管部門批準(zhǔn)。二、本區(qū)煤層大多為低硫，中一低灰分的煉焦用煤，煤層多而間距較近，多數(shù)為較穩(wěn)定的中厚煤層，頂板巖性大多為粉砂巖及泥質(zhì)粉砂巖，裂隙較發(fā)育,一般易于管理，少數(shù)煤層有分岔合并現(xiàn)象，對這樣的煤層在掘進(jìn)過程式中最好采用沿頂板掘進(jìn)。此次儲量計算地質(zhì)量：，工業(yè)量：，按120萬噸/年的計算能力算： 工業(yè)儲量采區(qū)回采率（1—地?fù)p系數(shù)）礦井服年限為T= 設(shè)計服務(wù)年限KK為儲量備及系數(shù)，據(jù)此計算礦井服務(wù)年限T=84年80%（1—%）（T= =84年） 120經(jīng)過幾年的生產(chǎn)及這次儲量的計算得出：QH 最終核實的礦井總儲量+動用量儲量的可靠系數(shù)：β= QK 原報告地質(zhì)部儲量β= =% Qs 最終礦井可采儲量+采出量儲量有效利用系數(shù)： η = Q k 原報告地質(zhì)總儲量 η= =% 第八節(jié) 結(jié)論一、本區(qū)地質(zhì)構(gòu)造發(fā)育主要表現(xiàn)為斷裂，斜切高角度正斷層為本區(qū)構(gòu)造發(fā)育的主要特征。礦井回收率=（+308）=%從1985年到1991年：全礦動用儲量：。⑦ 。到修改報告時為：。⑤ 此次報告轉(zhuǎn)表外的儲量：。③ 投產(chǎn)至修改報告時已處理的小煤窯破壞量：。相差原因：① 劃歸地方開采儲量：。原報告提供的各類儲量：A +B+C+D： A+B+C：A+B ： D：此次儲量計算的結(jié)果為：地質(zhì)量：。1煤層在灑基采區(qū)內(nèi)經(jīng)過二個工作面的生產(chǎn)取樣化驗，其灰分大多高于40%。12－2 煤層灑基采區(qū)儲量去掉。 第四節(jié) 儲量計算結(jié)果 表內(nèi)儲量： A + B + C + D ：A + B +C ： A + B：D： 萬噸。⑤計算水平的劃分：根據(jù)原礦井設(shè)計及生產(chǎn)情況：劃分三個水平計算：即：＋1500以上，＋1500—＋1300米，+1300米以下。②容量：按原報告資料采用煤層 1 2 3 51 53 6 9 121 122容重 煤層 13 15 16 17 181 182 20 26 27 29容重 ③煤層傾角：生產(chǎn)區(qū)域內(nèi)塊段傾角采用實測井巷中煤層傾角，非生產(chǎn)區(qū)域內(nèi)采用原報告中塊段傾角.④面積，在1：5000底板等高線圖上圈定塊段以后，用求積儀求得。非生產(chǎn)區(qū)段的塊段采用鉆孔煤厚的算術(shù)平均值計算，鉆孔中的煤厚一段采用測井資料，無測井資料時，采用鉆探資料。第三節(jié) 儲量計算方法與有關(guān)參數(shù)的確定本次儲量計算采用在1：5000煤層底板等高線圖上分塊段計算。原129隊精查報告中儲量分為四級，其中一級相當(dāng)于現(xiàn)在劃分的B級，二級相當(dāng)于C級，三級四級相當(dāng)于D級，159隊補勘報告中儲量也分為四級，其中A、B 級相當(dāng)于現(xiàn)在劃分的A、B級，C1級相當(dāng)于C級，C2級相當(dāng)于D級。最高灰分40%，個別點灰分超達(dá)40%，計算時沒有扣除，仍參加計算。工業(yè)指標(biāo)：本區(qū)范圍內(nèi)地層及煤層傾角一般小于250，個別大于250，煤種大多為煉焦用煤。在生產(chǎn)過程中我礦于86年、87年作了此項試驗：對12等煤層的試驗結(jié)果，表明以上各煤層均有爆炸性危險。經(jīng)過生產(chǎn)實踐證明：我礦各主要可采煤層瓦斯涌出量都較大。突出量為306噸左右，巷道內(nèi)有近70米的地段被煤和巖石堵塞。第三節(jié) 瓦斯、煤塵和煤的自然①瓦斯含量及瓦斯等級；原一二九隊在精查勘探時對所有的可采及局部可采煤層都進(jìn)行了煤層瓦斯含量的實驗，據(jù)試驗結(jié)果，可燃物，第二水平為11米3/噸，可燃物以上，并得出本礦井為超級瓦斯礦的結(jié)論。根據(jù)各可采煤層頂，底板的物理力學(xué)性質(zhì)可知，煤層的頂板類型為Ⅱe類型，頂板管理采取的方法為跨落法。頂板裂隙較為發(fā)育，易跨落，易于管理，可采煤層的頂?shù)装鍘r性，厚度變化等 詳見第四章一節(jié)第三條。隨著開采深度的增加，瓦斯的涌出量也相應(yīng)增加，在巷道掘進(jìn)及工作而回采臨近斷層附近時，必須打起前鉆孔，測定瓦斯壓力，采取預(yù)防措施。②斷層的影響：井田除大型構(gòu)造對采區(qū)的開拓布置有影響外，其它的小構(gòu)造對生產(chǎn)的影響也較大，井田內(nèi)小斷層也較發(fā)育（特別是一井田尤為如此），這些小構(gòu)造嚴(yán)重影響了巷道的掘進(jìn)及工作面回采的進(jìn)度。其中11117等中煤組煤層，各采區(qū)的一、二亞階段均被小窯破壞（特別是啞口采區(qū)中煤組煤層三亞階段均遭破壞），從而給礦井一、二亞階段中《佳竹箐各煤層頂板跨落情況》煤層號 頂板巖性 頂板管理方法 初次來壓步距 周期來壓步距 （m） （m）1 粉砂巖 全部跨落法 15—17 73 粉砂巖 、細(xì)砂巖互層 19—22 9—115 粉砂巖 12—14 59 粉砂巖 9—12 412 泥質(zhì)粉砂巖 7—9 2 13 細(xì)砂巖 8—11 3 15 粉砂巖 9—11 417 粉砂巖 9—12 5 煤組的開采帶來了嚴(yán)重的危害。煤層走向長度大于煤層傾斜長度，煤層傾角170—250，故主要可采煤層的開采方法采用走向長壁采煤方法為主。第六章 開采技術(shù)條件第一節(jié) 開采方法與頂?shù)装鍡l件各可采煤層的開采方法及工程地質(zhì)條件及其它對開采有影響的地質(zhì)因素。泉水出露層位，茅口組灰?guī)r，1992年5月9日流速儀觀測，直徑8寸，水質(zhì)為重碳酸——鈣型，由于正在開發(fā)利用未竣工。功率155米3/時，雙管線路，輸水管直徑8寸，從取水點至蘇家營泵站5km ，工作時間24時/晝夜。1971年3月18日，1971年5月6日。水泵型號150—D型2臺，備用一臺，輸水管直經(jīng)6寸，單管路線，取水點，至4級泵站1600米，功率155米3/時，工作時間3時/日。91號泉：位于井田東北何家村。1971年3月2日，1971年5月4日，水質(zhì)為重碳酸—鈣鈉型。進(jìn)行探放水設(shè)計，布設(shè)超前鉆孔進(jìn)行探放水工作，做到專人負(fù)責(zé)，按“有疑必探，先探后掘”的原則，效果良好。井下防治水措施井下防治水工程難于地表防治水，采區(qū)主要石門車場，巷道都有排水溝，曾經(jīng)與小窯挖通的巷道 ，突出水點部位設(shè)有擋墻 ，進(jìn)行封閉，隨著開采面積，開采深度的增加，涌水量也隨之增加，涌水量也隨之增大，因此排水溝必須擴(kuò)大。井下水害礦井為平硐開拓，各采區(qū)石門及主平硐大巷均設(shè)置有排水溝，礦井水沿排水溝自然流出礦井，主要水害是地方挖的小窯積水，一旦與礦井采面和巷道挖通將引起出水，突水事故，自投產(chǎn)以來，井下曾發(fā)生突水事故，1987年8月23日，12124采面回風(fēng)巷，因與小窯相透，嚴(yán)重突水，涌水量為1140 .08米3/時，同時10月10日，14124回風(fēng)巷與小窯貫通，發(fā)生突水事故，涌水量1510米3/時，兩次突水雖無人員傷，但分別停產(chǎn)10天和一個月之久，經(jīng)濟(jì)損失嚴(yán)重。根據(jù)上述數(shù)據(jù)，在今后改擴(kuò)建時，井下防排水溝必須擴(kuò)大。nKp=Pc （P1+ P2+. . . . . .+Pn）247。根據(jù)投產(chǎn)數(shù)年240余次涌水量的實際觀測，對于礦井涌水量預(yù)算（第一水平以上），采用幾種方法預(yù)計，唯經(jīng)驗，比擬法公式進(jìn)行預(yù)算較為合理，礦井涌水量按改擴(kuò)建后產(chǎn)量達(dá)240萬噸/年時，+1500米水平以上正常涌水量預(yù)算為（不包括工業(yè)用水）：Q=P自佳竹箐投產(chǎn)至今，實際施工測的礦井涌水量與原報告預(yù)算結(jié)果差異大，原報告預(yù)算的涌水量偏小。因此原地質(zhì)報告中，礦井涌水量只計算1500水平以上的坑道涌水量。同時涌水量隨開采深度的增加和開采面積的擴(kuò)大，礦井涌水量也隨之增加。（1991年7月）（1986年4月），——。自礦井生產(chǎn)以來，從未出現(xiàn)過斷層導(dǎo)水現(xiàn)象，但斷層帶裂淋水現(xiàn)象較為曾遍。產(chǎn)生冒落塌陷，將減弱或者失去隔水作用，成為井田透水地層。在裂隙發(fā)育地段水量有所增加。③煤系地層，玄武巖組及綠色層等碎屑巖組的裂隙水，是直接充水因素。②小窯積水：井田范圍內(nèi)開挖的小煤窯大多嚴(yán)重積水，在生產(chǎn)區(qū)段生產(chǎn)的小窯巷道有很多與礦井的采區(qū)相通，小窯積水將通過采空區(qū)滲入井下。井田東部從地貌及構(gòu)造上段為抬起區(qū)，第四系不發(fā)育，分布零星，以殘坡積相為主。其次，一井田構(gòu)造裂隙發(fā)育其富水性，導(dǎo)水性隨大氣降水補給條件，錯動層位，裂隙性質(zhì)等差異都很大，同時巖層相變劇烈。井田西部，第四季發(fā)育，地勢平坦，因此大氣降水對地下水補給有很大影響，敖家小溪蜿蜒于中、下煤組之上穿過，標(biāo)高1586米距主平峒大巷僅86米，且煤組砂巖裂隙發(fā)育，富水性強，實有一定靜儲量。4站：位于半坡13采區(qū)石門口內(nèi)30米處，時間1991年7月15日，時間1985年5月20日，5站：位于14采區(qū)石門內(nèi)30米處，1991年7月15日，時間1985年6月8日。礦井上界標(biāo)高+1890米，下界標(biāo)高+900米，現(xiàn)在生產(chǎn)水平為+1500米，采煤方法為走向長壁后退式機(jī)采和炮采，部分采區(qū)綜采，礦井涌水量由采區(qū)石門流入主平峒大巷排水溝內(nèi)，自然排出進(jìn)井口，礦井涌水量自投產(chǎn)以來，均包括工業(yè)用水在內(nèi)，井下長期觀測點分別設(shè)置在各采區(qū)石門和主平峒口，（參見礦井充水性圖），1991年5月7日前使用浮標(biāo)法，觀測后使用重慶產(chǎn)XKC—3型流速儀進(jìn)行施測。②埡口采區(qū)的灑基1排小窯與12124回風(fēng)巷相通，于1987年8月 23日發(fā)生突水，：45603米3，小窯積水主要來源大氣降水,充水方式和途經(jīng)和礦井充水一樣，是風(fēng)化帶裂隙水向井下滲漏，頂板滴水，淋水匯集而成,枯、雨兩季流量變化大，表明井田內(nèi)小窯都有一定范圍的積水，其水量直接受大氣降水的補給，并受大氣降水的控制約束，因此小窯的開采是礦井充水，突水的重要因素之一。曾兩次造成大井巷道的透水事故。井田內(nèi)小煤窯礦區(qū)內(nèi)開挖生產(chǎn)的地方小煤窯，對礦井的安全生產(chǎn)危害極大，特別是上、中煤組，受破壞極為嚴(yán)重。斜切高角度正斷層發(fā)育是本區(qū)主要構(gòu)造特征，斷層落差沿走向，傾向變化很大，一般是北東向小南西向大，斷層帶窄，封閉較好，斷層帶多由斷層泥，角礫碎塊充填，因此一般斷層帶起隔水作用，而不導(dǎo)水。斷層含水性：井田內(nèi)已查明的斷層共有97條，落差大于10米的有8條，大于15米的有44條，落差大于100米的有7條，（F1F2F2F2F3F3F36）除F3F35外，其它斷層位于F18—F36之間，從而形成一條長1200米北東向斷層帶，成為該地段的復(fù)雜區(qū)，井田西北為構(gòu)造中等區(qū)，中部和西部為構(gòu)造復(fù)雜區(qū)，井田東部為構(gòu)造簡單區(qū)，半坡F18號斷層；在1203鉆孔綠色層下部