【正文】 動(dòng)力》2007中國(guó)建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)研究院《北京市新建集中供暖住宅分戶熱計(jì)量設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》016052000《建筑防火設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500162006《采暖通風(fēng)空調(diào)制圖標(biāo)準(zhǔn)》GBJ11488《集中供暖住宅分戶熱計(jì)量系統(tǒng)設(shè)計(jì)實(shí)例》暖通空調(diào)信息網(wǎng)《分戶熱計(jì)量采暖系統(tǒng)設(shè)計(jì)與安裝》李向東、于小明《簡(jiǎn)明空調(diào)設(shè)計(jì)手冊(cè)》建工出版社《民用建筑空調(diào)設(shè)計(jì)》馬最良等《暖通空調(diào)》教科書43?！恫膳L(fēng)空調(diào)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500192003《民用建筑工程設(shè)計(jì)技術(shù)措施暖通空調(diào)。這都是我以后需要改進(jìn)的方面。在設(shè)計(jì)中充分的考慮到了各房間的不同特點(diǎn)，還對(duì)系統(tǒng)消聲減振做了簡(jiǎn)單的闡述。通過(guò)比較，對(duì)于辦公室和客房等小空間采用了風(fēng)機(jī)盤管+獨(dú)立新風(fēng)的半集中式系統(tǒng)，對(duì)于中餐廳和大堂等大空間采用了一次回風(fēng)的全空氣露點(diǎn)送風(fēng)系統(tǒng)。⑺設(shè)備選擇節(jié)能型空調(diào)器，采用高效換熱設(shè)備，提高制冷劑效率，進(jìn)行制冷機(jī)能量調(diào)節(jié)。⑸風(fēng)系統(tǒng)加強(qiáng)保溫，減少漏風(fēng)，合理選定風(fēng)管尺寸。⑶加大送風(fēng)溫度差，采用變露點(diǎn)調(diào)節(jié)。⑵充分利用室外空氣的自然冷卻能力：設(shè)置排風(fēng)、回風(fēng)聯(lián)動(dòng)調(diào)節(jié)風(fēng)門，通過(guò)溫度（最好是焓）調(diào)節(jié)器，控制新風(fēng)比，使新風(fēng)量能由最小值變化至100%。不保溫的管道、金屬支吊架、排水管等，在表面除銹后，刷防銹底漆和色漆各兩遍。 冷凍水管保溫為福樂(lè)斯DN≤150，厚度為25mm，冷凍水管保溫DN≥200，厚度為35mm,凝結(jié)水保溫厚度為15mm。冷熱水供回水管均需保溫，冷凝水也宜保溫。10管材與保溫空調(diào)冷凍水管、冷卻水管、冷凝水管等DN≤100采用熱鍍鋅管絲扣連接，DN﹥100采用無(wú)縫鋼管，鍍鋅管絲接，注意避免麻絲堵塞管道；室埋地空調(diào)管采用成品熱水直埋式聚氨酯保溫管。中、低壓離心通風(fēng)機(jī)的隔振基座，宜采用型鋼機(jī)構(gòu)； 2） 每臺(tái)設(shè)備宜采用單獨(dú)的隔振基座，不宜設(shè)計(jì)成多臺(tái)合用基座； 3）常用的隔振材料有軟木、海綿乳膠、玻璃纖維、防震橡膠、金屬?gòu)椈珊涂諝鈴椈伞ＴO(shè)備與管道之間配置繞性接管或軟接后，還要采取支撐會(huì)懸吊支架隔振裝置。 減震減震一般主要是設(shè)備隔振、管道隔振。新風(fēng)系統(tǒng)可由設(shè)在風(fēng)管的風(fēng)量調(diào)節(jié)閥來(lái)實(shí)現(xiàn)風(fēng)量調(diào)節(jié)。通過(guò)自控也可使露點(diǎn)溫度冬季保持最低值，夏季保持最高值。壓力無(wú)關(guān)型末端裝置除了溫控器外，還有風(fēng)量傳感器和風(fēng)量控制器及以溫控器為主的控制器和以風(fēng)量控制器為副控制器。全空氣系統(tǒng)可通過(guò)自控達(dá)到調(diào)節(jié)室內(nèi)溫濕度，而且節(jié)能。*⑴新風(fēng)量的自動(dòng)控制：根據(jù)新風(fēng)溫度控制新風(fēng)量；根據(jù)焓值控制新風(fēng)量；根據(jù)能量判斷控制新風(fēng)量。（3）通風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)一般應(yīng)防火分區(qū)設(shè)置系統(tǒng)。（1）下列情況之一通風(fēng)空調(diào)風(fēng)管應(yīng)設(shè)70℃關(guān)閉防火閥：① 風(fēng)管穿越防火分區(qū)處；②穿越空調(diào)機(jī)房、風(fēng)機(jī)房及重要的或火災(zāi)危險(xiǎn)性大的房間隔墻和樓板處；③ 垂直風(fēng)管與每層水平風(fēng)管交接處的水平管段上；④ 穿越變形縫處。一般全年最小新風(fēng)運(yùn)行，負(fù)荷變化時(shí)，由風(fēng)機(jī)盤管手動(dòng)風(fēng)量調(diào)節(jié)、電動(dòng)水量調(diào)節(jié)冷量?？梢愿鶕?jù)室外氣象參數(shù)的變化和室內(nèi)負(fù)荷變化實(shí)現(xiàn)全年多工況節(jié)能運(yùn)行調(diào)節(jié)，充分利用室外新風(fēng)減少與避免冷熱抵消，減少冷凍機(jī)運(yùn)行時(shí)間。用相同方法可計(jì)算其他房間氣流分布的設(shè)計(jì)計(jì)算。H=h+w+x+ ，房間高度≤H為滿足要求； 式中：h——工作區(qū)高度，一般取2m； w——送風(fēng)口底邊至頂棚距離，m ；根據(jù)上式有： =6[（273+25）]=103由上可查表得相對(duì)貼附射程為40，因此，貼附射程為40=，滿足要求。并由式max=（～）求出允許最大出口風(fēng)速： max===所選風(fēng)口及規(guī)格達(dá)到回流區(qū)平均風(fēng)速≤ m/s的要求。3）根據(jù)下式計(jì)算送風(fēng)口的出口速度： =（1）=式中：G——總送風(fēng)量，m3/S；Ψ——風(fēng)口有效斷面系數(shù)，～；n——風(fēng)口數(shù)量。2）設(shè)在墻一側(cè)靠頂棚安裝風(fēng)管，則射流的實(shí)際射程為x== m，由最小相對(duì)射程求得送風(fēng)口最大直徑d0max=,選用雙層百葉送風(fēng)口，規(guī)格為200㎜160㎜。1）設(shè)Δtx=1℃,Δts=6℃，因此Δtx/Δts =1/6=。其送風(fēng)簡(jiǎn)圖如下：以第三層小辦公室為例，房間尺寸：長(zhǎng)L=，寬B=，高H=；室內(nèi)空調(diào)系統(tǒng)為風(fēng)機(jī)盤管加新風(fēng)系統(tǒng)，其安裝的風(fēng)機(jī)盤管為JFP34WAYP型，風(fēng)量340m3/h，；新風(fēng)量為120m3/h。一層全空氣系統(tǒng)送風(fēng)采用散流器平送，三層風(fēng)機(jī)盤管+新風(fēng)系統(tǒng)采用風(fēng)口側(cè)送。同理得其他。則頸部風(fēng)速為v=（12）=散流器實(shí)際出口面積約為頸部面積的90%，即A==。以一層中餐廳為例對(duì)散流器進(jìn)行選型計(jì)算：16m，（1）布置散流器，共布置12個(gè)散流器。 散流器下送形式：選擇散流器時(shí)，應(yīng)取擴(kuò)散較大的，散流器之間的間距包括對(duì)角斜向間距在內(nèi)，在3~6m之間，與墻的距離不宜超過(guò)1m。送風(fēng)與室內(nèi)空氣混合充分，工作區(qū)的風(fēng)速較低，溫度濕度比較均勻，適用于小空間的客房及其他要求舒適性較高的場(chǎng)所。這種流型的通風(fēng)效率Ev和溫度效率Et都比平送式的氣流分布高。噴射出，在起始段不斷卷吸周圍空氣擴(kuò)大，當(dāng)與相鄰的射流搭接后，氣流呈向下流動(dòng)的模式。采用散流器下送式：特點(diǎn)：散流器出口的空氣夾角θ=20176。由上表可知與風(fēng)機(jī)盤管相連的冷凝水管直徑都為20mm，與新風(fēng)機(jī)組相連的冷凝水管直徑為32mm。（1）凝結(jié)水管路布置：空氣凝結(jié)水排放一般采用重力排放，水平干管坡度為38‰,干管布置盡量不要太長(zhǎng)（建議不超過(guò)30m）；（2）凝結(jié)水排放地點(diǎn)：可以排放的屋面、室外地坪、室外窨井、室內(nèi)地漏、集水坑等，但不能直接排至污水系統(tǒng)，應(yīng)設(shè)水封。1439。239。—2639?！?539。—2439。—2339。—2239?！?139?！?039?！?939?！?839?！?739。—1639?！?539?！?439?！?339。—1239?！?139?！?039?！?39。—839。—739?！?39?！?39?！?39?！?39。其他管段計(jì)算方法類同，具體計(jì)算見(jiàn)下表： 水系統(tǒng)供水管水力計(jì)算管段號(hào)熱負(fù)荷水流量管長(zhǎng)管徑水流速單位摩擦摩擦阻力△Pm=動(dòng)壓v2*ρ/2局部阻力局部阻力Z管段總阻力△Pm+ZQ（KW）W(kg/h)l（m）d（mm）v(m/s）阻力R（Pa/m）l*Rm(Pa)Pa系數(shù)ξ（Pa）(Pa)1—2504001720605290446242—3450134013605005014103—445034013604—545033013205—645032012806—745031012407—845030012008—95028010369—105027072940510—111525330495011—12425320128012—13420400160018036163613—1441541016401252—151541014351253—161541014351254—171541014351255—181541014351256—191541014351257—201541014351258—212032011209—2220320112010—23501305240511—2415410143512512—2515410143512513—26154101435125最不利環(huán)路為12314 系統(tǒng)總壓力損△P= 水系統(tǒng)回水管水力計(jì)算管段號(hào)熱負(fù)荷水流量管長(zhǎng)管徑水流速單位摩擦摩擦阻力△Pm=動(dòng)壓v2*ρ/2局部阻力局部阻力Z管段總阻力△Pm+ZQ（KW）W(kg/h)l（m）d（mm）v(m/s）阻力R（Pa/m）l*Rm(Pa)Pa系數(shù)ξ（Pa）(Pa)1’—239。管段1上有一個(gè)分流三通、補(bǔ)償器和一個(gè)蝶閥一個(gè)彎頭，總的局部阻力系數(shù)為Σζ=，所以局部阻力為=1000。取DN50，再由管徑確定流速可求得出υ= m/s，有管徑和流速查圖R=400Pa/m。例如，對(duì)管段1，Q=,當(dāng)△t=5℃時(shí)，G=㎏/s。根據(jù)G，用查《民用建筑空調(diào)設(shè)計(jì)》表84確定管徑，選擇最接近流速的管徑。管道的阻力分為管道的沿程阻力ΔPm和局部阻力ΔPj，管道的沿程阻力可按下式計(jì)算： ΔPm= Rpj*L 式中 ΔPm ——管道沿程阻力,Pa Rpj——管道平均比摩阻，Pa/m L——管段長(zhǎng)度，m管道的局部阻力按下式計(jì)算： Pa 式中 ζ——局部阻力系數(shù)； ρ——水密度，kg/m3； υ——管內(nèi)流速，m/s。采用控制由流量確定管徑、流速，再查圖確定比摩阻的方法，本設(shè)計(jì)供回水系統(tǒng)為垂直異程水平同程的雙管系統(tǒng)，其一般水力計(jì)算步驟如下：⑴確定最不利環(huán)路；⑵進(jìn)行管段編號(hào)，注明各管段的冷負(fù)荷和長(zhǎng)度；⑶計(jì)算最不利環(huán)路；其中流量：可按空調(diào)器的額定流量，但當(dāng)按額定流量累計(jì)值大于等于冷源流量時(shí)，其后管徑可不變。因單式泵比較簡(jiǎn)單且建筑只需一個(gè)系統(tǒng)分區(qū)，所以采用了單式泵系統(tǒng)；因兩管制方式簡(jiǎn)單且初投資少，而且建筑地處武漢，無(wú)需同時(shí)供冷和供熱且無(wú)特殊溫度要求，因而采用了兩管制系統(tǒng)。每個(gè)層供回水管路同程，各并聯(lián)環(huán)路的管路總長(zhǎng)度基本相同，各用戶盤管的水阻力大致相等，所以系統(tǒng)的水力穩(wěn)定性好，流量分配均勻，此系統(tǒng)屬于垂直且水平同程系統(tǒng)。=（）/=13%15%,利用調(diào)節(jié)閥改善不平衡力基于本建筑為低層建筑、同時(shí)考慮到節(jié)能與管道內(nèi)清潔等問(wèn)題，因而采用了閉式系統(tǒng)，這樣不僅使管路不易產(chǎn)生污垢和腐蝕，不需要克服系統(tǒng)靜水壓頭，且水泵耗電較小。并聯(lián)，不平衡力為（△P4~114△P4~1439。2）新風(fēng)口其他要求：進(jìn)風(fēng)口應(yīng)設(shè)百葉窗，以防雨水進(jìn)入，百葉窗應(yīng)采用固定的百葉窗，在武漢屬于多雨地區(qū)，宜采用防水的百葉窗。新風(fēng)機(jī)組的布置與每層建筑的建筑形式有關(guān)，由于單層的新風(fēng)量不大，即每層只需布置一個(gè)新風(fēng)機(jī)組，需布置在容易引進(jìn)，使風(fēng)管最近和最不利環(huán)路阻力較為平衡的位置，且每個(gè)新風(fēng)支管出口直接接入室內(nèi)。[2]賓館大堂、辦公為系統(tǒng)風(fēng)管水力計(jì)算同上，具體計(jì)算見(jiàn)下表： 辦公室、賓館大堂系統(tǒng)風(fēng)管水力計(jì)算管段編號(hào)風(fēng)量L管長(zhǎng)l（m）初選風(fēng)速風(fēng)道尺寸流速當(dāng)量直徑實(shí)際流速比摩阻Rm摩擦阻力△Pm=動(dòng)壓v2*ρ/2局部阻力局部阻力Z管段總阻力△Pm+Z（m3/h)v（m/s)ab（mm）D（mm）v（m/s)Pa/ml*Rm(Pa)Pa系數(shù)ξ（Pa）（Pa）1—240006302503582—3290875002503333—42142740025030864—51376440016022965—668853201201675152—771343201601677—833042001201502—93832001201503—1076640012018510—113832001201504—12383200120150其它支管水力計(jì)算同上管路最不利環(huán)路總損失為△P=1+2+3+4+5+6=+10=750Pa管段3—4—5—6與管段3—10—11并聯(lián)，不平衡力為（△P3~6△P3~10~11）/△P4~6=（）/=28%15%,利用調(diào)節(jié)閥改善不平衡力管段2—