【正文】 1) 發(fā)電廠主變壓器參數(shù)計算：．發(fā)電廠5：，由于是升壓變壓器，故高壓側額定電壓為121KV,查參考資料附表32可知ΔP0 = ，ΔPS= 140KW，US%=，IO%=故兩臺變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側的參數(shù)為另一臺63MVA變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側額定電壓為121KV,查參考資料附表32可知ΔP0 = 65KW，ΔPS= 260KW，US%=，IO%=故變壓器歸算到高壓側的參數(shù)為發(fā)電廠6：變壓器為兩臺40MVA變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側額定電壓為121KV,查參考資料附表32可知ΔP0 = 46KW，ΔPS=174KW，US%=，IO%=故兩臺變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側的參數(shù)為2) 變電站主變壓器參數(shù)計算（以下計算結果均為兩臺變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側的參數(shù)）變電站1：變壓器為20000/110，高壓側額定電壓110KV,查參考資料附表32可知變壓器為兩臺20000/110 ，查參考資料附表32可知ΔP0 = ，ΔPS=104 KW，US%=，IO%=變電站2：變壓器為兩臺25000/110，ΔP0 = ，ΔPS=125 KW，US%=，IO%=變電站3：變壓器為兩臺20000/110， 故參數(shù)同變電站1變電站4：變壓器為兩臺25000/110 ，故參數(shù)同變電站2所有變壓器的選擇和參數(shù)計算結果詳見： 變壓器的選擇和參數(shù)計算結果（均為并聯(lián)后的結果）項目廠(站)主變型號額定電壓(Kv)歸算到高壓側等值阻抗(Ω)激磁損耗(MVA)火電廠BB231500/121121/++火電廠B363000/121121/++水電廠40000/110121/++變電站120000/110110/11++變電站225000/110110/11++變電站320000/110110/11++變電站425000/110110/11++三、 輸電線路參數(shù)的計算線路名稱5154136263電氣距離4727282731導線型號LGJ1852*LGJ120LGJ1202*LGJ120LGJ185對于LGJ120 導線，其單位長度阻抗為r0=+（Ω），充電功率Qc=對于LGJ185 導線，其單位長度阻抗為r0= +（Ω），充電功率Qc= Mvar/100km各段線路長度及參數(shù)如表線路名稱5154136263長度（KM）4727282731電阻（Ω）電抗（Ω）充電功率（Mvar）－注：對于雙回路線路其值為并聯(lián)后的結果圖1變電站運算負荷計算圖下面對各種運行方式進行運算負荷計算1. 冬季最大負荷運行方式1) 變電站1按電力網的額定電壓計算電力網中變壓器繞組的功率損耗 則變電站1的運算負荷2) 變電站2變壓器繞組的功率損耗 則變電站2的運算負荷3) 變電站3變壓器繞組的功率損耗 則變電站3的運算負荷4) 變電站4變壓器繞組的功率損耗 2. 冬季最小負荷運行方式1) 變電站1變壓器繞組的功率損耗 則變電站1的運算負荷變電站2變壓器繞組的功率損耗 則變電站2的運算負荷變電站3變壓器繞組的功率損耗 則變電站3的運算負荷變電站4變壓器繞組的功率損耗 76變電站運算功率計算結果表（相應單位為：MW，Mvar，Ω）變電站變壓器低壓側功率變壓器激磁功率變壓器RT變壓器XT 變壓器功率損耗變壓器高壓側流入功率 輸電線充電功率變電站 運算功率冬季最大負荷站1 站2 站3 站4 0冬季最小負荷站1 站2 站3 站4 0根據計算結果可作出歸算到高壓側的等值電路，如圖2圖2 設計系統(tǒng)歸算到高壓側的等值電路1. 冬季最大負荷運行方式功率分布計算1) 線路54段功率分布計算運算負荷 +火電廠變電站輸電線雙回并聯(lián)后的電阻及電抗輸電線雙回并聯(lián)后的充電功率的一半4d5 + + +)+J +R54+J X54+線路54段：從線路末端向始端計算功率分布54段冬季最大負荷功率分布計算圖線路54段的末端功率即為變電站4的運算負荷功率，即為 線路54段的。4. 主變壓器參數(shù)計算：根據所選擇的變壓器，查參考資料附表32可得到高低壓額定電壓、空載損耗（ΔP0）、短路損耗（ΔPS）、短路電壓（US%）、空載電流（IO%）等數(shù)據。3) 變電站3： 選擇兩臺容量為20MVA的20000/110型雙圈降壓變壓器。1) 變電站1： 選擇兩臺容量為20MVA的20000/110型雙圈降壓變壓器?？紤]到發(fā)電廠的廠用電，以及水電廠水量不是經常使發(fā)電機滿載，為避免浪費，決定選擇兩臺40MVA的40000/121變壓器。發(fā)電廠6：有4臺18MW發(fā)電機，將其分為兩組。2. 發(fā)電廠主變壓器的選擇： 發(fā)電廠5：有4臺容量為25MW的發(fā)電機，按照前面主接線考慮，兩臺直接接于發(fā)電機母線的發(fā)電機用兩臺同容量變壓器接入高壓母線，容量分別為： 。水力發(fā)電廠6：裝設4臺容量為18MW機組、無機端負荷，因此可不設低壓母線，但由于機組數(shù)目較多，為了簡化接線、并節(jié)約投資，分別采用2臺容量為18MW的發(fā)電機組成擴大單元接線，共計兩組。1. 發(fā)電廠電氣主接線的選擇：在地方電力系統(tǒng)設計中，由于設計系統(tǒng)的規(guī)模不很大，發(fā)電廠高壓側出線數(shù)一般不多，故本設計中水電廠６的高壓母線可采用雙母線接線，但是對于火電廠５，由于它與原有系統(tǒng)有聯(lián)絡線聯(lián)系，出線較多故高壓側采用雙母線分段接線；而發(fā)電廠低壓側可根據發(fā)電廠機組數(shù)量和機端負荷的情況，設計發(fā)電機電壓母線的接線方式。第四章 潮流分布計算與調壓措施選擇前一部分設計方案已經最后確定的基礎上，進一步對所選方案進行潮流分布和調壓計算。 KS=22=(3) 總投資（萬元） 年運行費用(1)設備折舊費用 ==(2) 年電能損耗費用因題目中各段線路的最大利用小時數(shù)是相同的，各段線路的功率因數(shù)也是相同的，因而有附表5查出的各段線路的最大功率損耗時間=2900小時。a. 兩端供電網d513d6： (a1) 線段d51：線路功率因數(shù)可用下面兩式計算，如用負荷功率計算， 查參考資料附表5得τ=2900小時，故 (a2) 線段13：故 (a3) 線段d63： 故b. 兩端供電網d54：故c. 兩端供電網d62：故于是，該方案總的電能損耗為：電能損耗費為：電網的年運行費用 方案2 投資費用(1) 線路投資（雙回路的第二回路的投資取第一回路投資的90%）參考資料附表125,。 ==(2) 高壓開關的投資參考資料附表126；。方案網絡接線圖線路序號潮流分布MVA正常時ΔVmax故障時ΔVmax1d51+均小于10%均小于15%d54+d62+d63+d13+4d51+均小于10%均小于15%d52+D61+d62+d63+D54+表二 正常和故障情況下的最大電壓損耗 方案的經濟比較方案的經濟比較包括投資及年運行費用兩個方面：這里計算投資費用的目的是為了進行方案比較，故只計算不同部分的投資費用，它由線路和斷路器的投資構成，而各電廠和變電站的變壓器均相同，故不計算。5． 架空輸電線路參數(shù)計算（并聯(lián)后雙回線電阻電抗都應該除2）取幾何均距4米，導線LGJ－95單位長度的電阻及正序阻抗為：r0 + jx0 = + j ①d5－1：Z d5－1 =（+ j ）47 =+（Ω）② d6－1:Z d6－2 =（ + j ）41 =+（Ω）③d5－2:Z d1－3 =（ + j ）21 =+（Ω）取幾何均距4米，導線LGJ－160單位長度的電阻及正序阻抗為： r0 + jx0 = + j ④d6－2:Z d6－2 =（ + j ）27 =+（Ω）⑤d5－4:Zd5－4 =（）27 =+（Ω）⑥d6－3：Z d6－3 =（）31 =+（Ω）本方案所選導線型號相同，為均一電力網，功率分布也可使用前述的按長度分配計算得到的數(shù)據（不必重新計算）。④當線路d5－4的其中一回線斷開時，線路d5－4通過最大的負荷功率和電流分別為： MVA或380A，所選導線滿足熱穩(wěn)定要求。①當線路d5－1斷開時，線路d6－1通過最大的負荷功率和電流分別為： MVA或380A，所選導線滿足熱穩(wěn)定要求。）考慮負荷增長率，實際應選取的導線截面S：======120mm2 4) 導線截面積的校驗(1) 按機械強度校驗導線截面l 參考資料附表10，35千伏級以上線路允許最小截面積為：25平方毫米，因選導線截面大于25平方毫米，故滿足機械強度要求。）兩端供電的導線截面可以選擇相同截面，但是不要整個網絡都選相同截面。－1－d6求無功功率初分布：b. 對兩端供電網d5－2－d6求功率初分布：c. 對放射式供電網d5－4求功率初分布：d. 對放射式供電網d6－3求功率初分布：4． 架空線路導線截面積的選擇3) 按經濟電流密度選擇導線截面因變電站的最大負荷利用小時數(shù)為4500小時，查附表4可知鋁材料的經濟電流密度J=。(S=P+ j Q)S d51=+（MVA） S d62= 36+（MVA）S d54=36+（MVA） S d13= +（MVA）S d63= +（MVA） a. 正常情況下：對于兩端供電網d5－1－3－d6： 通過前面計算可知，功率分點在變電站3處，則在正常情況下的最大電壓損耗：b. 在d6－3線路故障斷開情況下，這時的最大電壓損耗：c. 對于供電網d5－4在正常情況下的最大電壓損耗, 對于雙回路d5－4：在正常情況下的最大電壓損耗：－4：在線路一條有故障情況下的最大電壓損耗：－2：在正常情況下的最大電壓損耗：－2：在線路一條有故障情況下的最大電壓損耗：從以上結果可以看出，該方案在正常和故障情況下的最大電壓損耗均符合規(guī)定的。(3) 按電暈校驗導線截面 參考資料附表11中列有按電暈條件規(guī)定的不必驗算電暈的導線的最小型號及外徑，因選導線截面大于50平方毫米，故滿足電暈要求。④當線路d6－2的其中一回線斷開時，線路d6－2通過最大的負荷功率和電流分別為： MVA或380A，所選導線滿足熱穩(wěn)定要求。②當線路d6－3斷開時，線路d5－1通過最大的負荷功率和電流分別為： MVA或380A，所選導線滿足熱穩(wěn)定要求。(2) 按發(fā)熱校驗導線截面 (參考資料附表7)取環(huán)境溫度為35℃，溫度修正系數(shù)K= ，因所有導線均選LGJ120mm2，LGJ160mm2其持續(xù)容許電流為380A，510A，經計算，所能持續(xù)通過負荷為：， MVA，或通過最大電流分別小于380A，510A，則滿足熱穩(wěn)定要求。則可求得各線段的計算截面S：(根據上述公式計算出的導線截面積，通常不是標準的導線截面，因此，應按計算結果通過查表（見參考資料附表24），選擇一個最接近的標稱截面導線（導線截面的單位為。依據,i=,UN=110kv,（方案詳細比較中，導線截面選擇時，對于雙回線應該是選擇的一半，即應該除2。對擬定方案1的詳細比較: 1．對于方案1，有功功率的分布計算前面已求出，無功功率分布的計算方法與有功功率分布的計算方法相同。km）（Σk）: 18臺變電站1，2，3，4,6,用橋形接線K=3， 35=15臺方案網絡接線圖線路長度（公里）路徑長度（公里）負荷矩（兆瓦km） 總高壓開關數(shù)（Σk）: 22臺變電站1, 2,3,4用橋形接線K=3， 34=12臺火電廠5采用單母線分段———K=N+1=4+1=5水電廠6采用雙母線———K=N+1=4+1=5 :（L1）: L1=