【正文】 ～ 1， 1，～，為中等壓縮性土。其值符合土石壩料的填料要求。二、壩體穩(wěn)定性評價參照原始試驗資料表明：～179。粘粒、膠粒含量較大。參照原始試驗資料表明，壩體土由灰褐、褐黃色可塑～硬塑的粉質粘土組成，中、下部5米段段間夾較多砂質泥巖和砂巖碎塊碎屑顆粒（φ=2～6cm），含量2～6%，土質不均，土中局部含少量砂巖及泥巖碎顆粒，土體內見少量針狀孔隙，填筑面較明顯，結合較差。MPa1MPacm/sMPakPa//kPa度kPa度壩體土（Q4S）105////排水棱體（Q4S）////101////00壩基粉質粘土（Q4dl+pl）105/110/1:壩后粉質粘土（Q4dl+pl）105/100/1:強風化砂巖（J2S）//////強中透水/3001:////弱風化砂巖（J2S）//////中透水8001:////新鮮砂巖（J2S）//////中弱透水12001:////強風化砂質泥巖（J2S）//////中透水/2001:////弱風化砂質泥巖（J2S）//////中弱透水5001:////新鮮砂質泥巖（J2S）//////弱微透水8001:////xx水庫除險加固工程 初步設計報告一、壩體填筑質量據調查和查閱有關記錄資料：xx水庫修建時未進行地勘工作，大壩修建清基時，壩基在沖溝兩側只有截流槽清基至基巖表面，其余壩基只清除表層耕作土層，建基于坡洪積粉質粘土層上；左右壩肩清除土層和亂石至基巖表面，對基巖風化破碎巖層未進行清除。g／cm179。壩體土和地基土各指標值按原始取土樣試驗值提出建議值，其中：物性指標采用平均值、滲透系數指標采用平均值，同時塊石、拋石指標是采用其它水利工程設計值，并考慮了風化影響。為查明壩體土及沖溝內地基土的物理力學性質及滲透性，參照原物理力學性質試驗資料，試驗成果統(tǒng)計見表31和表32。放水豎井位于大壩右端的強風化砂質泥巖層上，豎井采用砂巖條石漿砌，現場檢查放水閘房破損嚴重，豎井條石風化，放水設施金屬結構銹蝕，啟閉困難，漏水嚴重。溢洪道后其長度約15～50m，底寬4左右，呈小沖溝狀，為土質溝渠，土性為坡洪積粉質粘土，土層厚度3～5m，為淺紅褐色、灰褐色，可塑狀為主，局部呈軟塑狀，土質不均，下部粉質較重。溢洪道位于大壩右壩肩，沿岸坡腳布置。左右壩肩岸坡呈25～50176。巖層中構造裂隙發(fā)育少。（肩）工程地質條件xx水庫大壩修建時，河槽段壩基有部分建基于坡洪積粉質粘土層上，壩基截流槽位于壩軸線，呈倒梯形，、。裂隙型潛水主要賦存于基巖內各種裂隙中，一般以泉的形式排泄。接受大氣降水與庫水的補給。區(qū)內水文地質條件簡單。、傾角63176。另一產狀為走向113176。、傾向130176。、傾角2176。壩區(qū)巖石風化強烈，～，～。粉砂質泥巖呈紫褐色，粉砂泥質結構，層狀構造，磁盤物成分為粘土礦物為主，此為長石、云母等，層里發(fā)育，巖性軟弱，抗風化、沖刷能力低，具脫水開裂特征，該層是壩基的隔水層。 坡殘積層分布于河岸臺地及山頂平緩地帶，主要為粉質粘土，砂巖。壩區(qū)主要覆蓋層由第四系全新統(tǒng)坡殘積層（Q4dl+el）及坡洪積層（Q4dl+pl），基巖為侏羅系中統(tǒng)上沙溪廟組（J2S），坡洪積分布于大壩上、下游河溝及側向沖溝地帶，主要為粉質粘土。地形受構造和巖性控制，砂巖一般呈陡崖：砂質泥巖呈渾圓狀丘包和緩狀坡地，溝谷與山頂之間高差為40~70m。壩址區(qū)位于低山丘陵山區(qū)，屬于構造剝蝕中丘地貌，兩岸呈階梯斜坡，坡度30～50176。庫區(qū)內無大型礦洞，近壩庫岸為強風化砂頁巖巖質邊坡，經運行多年，庫岸再造已基本完成，未發(fā)現滑坡及崩塌跡象，庫岸穩(wěn)定。庫區(qū)屬中低山構造剝蝕性河床，庫小壩低，巖體介質單一，較完整。巖層產狀平緩，無大斷裂構造存在，區(qū)域穩(wěn)定性好。兩岸沖溝較發(fā)育，庫區(qū)兩岸基巖出露，在河流兩岸及溝谷兩岸局部存有重力堆積地貌。近水平地層區(qū)水文地質條件簡單，地下水按埋藏條件可分為松散堆積層中孔隙水和基巖裂隙水，接受大氣降水與庫水的補給。按水利水電區(qū)域構造穩(wěn)定性分級標準，工程區(qū)穩(wěn)定性較好。據2008年6月中國地震局發(fā)布的[xx、甘肅、陜西部分地區(qū)地震動峰值加速度區(qū)劃圖、地震動反應譜特征周期區(qū)劃圖]查得。水庫位于xx—岳池—xx川中褶帶旋紐構造體系之西向斜軸部一帶，區(qū)內出露地層為侏羅系中統(tǒng)上沙溪廟組，屬河湖相沉積的砂巖、泥巖、互層結構。水庫大壩經整治后仍可以滿足20年一遇設計洪水位標準，能夠抵御200年一遇校核洪水位，大壩滿足國家《防洪標準》GB5020194防洪要求。)R（m）A（m）Y（m）正常水位2400設計水位2520校核水位2580表214 整治后xx水庫風浪爬高計算成果表工況Z（m）D（m）Hm（m）KmV多年平均（m/s)V工況（m/s）Β（176。 （6）整治前后水庫風浪爬高計算成果對比分析：上游壩坡平整，自上而下坡比調整為1：，并從壩底高程至壩頂采用厚10cm的C20混凝土預制塊護坡。（4）風浪爬高R=；(%)可根據《碾壓式土石壩設計規(guī)范》。 KΔ——斜坡的糙率滲透性系數；由整治后壩坡為混凝土坡，根據《碾壓式土石壩設計規(guī)范》SL2472001，查得KΔ=。（2）波浪的平均波高和平均波周期采用莆田試驗站公式計算： （1） （2） （3）式中：hm——平均波高，m； Tm——平均波周期，s； V0——計算風速，m/s； D——風趣長度，m； Hm——水域平均深度，m； g——重力加速度，； Lm——平均波長，m； H——壩迎水面前水深，m； （3）平均波浪爬高Rm計算 ≤m≤5； （4） m≤； （5） ＜m＜，可由m==。上游壩坡比m=壩坡糙率KΔ：上游為混凝土坡，=。吹程D：實測水庫最大吹程為240m。按中華人民共和國行業(yè)標準《碾壓式土石壩設計規(guī)范》（SL2742001）的規(guī)定：壩頂在靜水位以上的超高應按y=R+e+A計算，式中：y為壩頂超高（m）；R為最大波浪爬高（m）；e最大風壅水面高（m）；A為安全加高，本工程為5級壩。/s；， m179。/s）最大溢洪水深H（m）%5%10% 經調洪計算可知：，179。）最高水位（m）最大庫Vm（m179。,表212 xx水庫調洪演算成果表頻率P%入流調洪演算結果洪峰流量Qp（m179。mh 0 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 3 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 0 　　圖28 xx水庫校核洪水調節(jié)過程線圖 P=%由圖、表中查得最大下泄流量qm=179。/sm179。／sm179。/s，相應庫容為V=179。/s萬m179。／sm179。,表210 xx水庫單輔助曲線法調洪計算表 P=5%時間 t流量Q5%平均Q(V/△t)+(q/2)q總庫容V總水庫水位Z△thm179。mh 0 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 0 　　圖26 xx水庫設計洪水調節(jié)過程線圖 P=10%由圖、表中查得最大下泄流量qm=179。/sm179。／sm179。/s 圖25 xx水庫單輔助曲線圖（3）調洪演算按單輔助曲線法進行調洪演算。/sm179。)m179。/s）ε——側收縮系數，～m——流量系數，m=B——溢流堰凈寬（m）（B=）H——相應水頭（m） 表27 溢洪道下泄流量關系曲線表溢洪水深01水位庫容q0圖24 溢洪道下泄流量關系曲線圖 (2)單輔助曲線表28 xx水庫單輔助曲線計算表 △t=1440s水庫水位Z總庫容V總堰頂以上庫容VV/△tqq/2(V/△t)+(q/2)(m)(萬m179。179。/s，故可忽略不計。）洪水歷時T（h）上漲歷時t1（h）退水歷時t2（h）%5%10%水庫所在地區(qū)為大巴山暴雨區(qū)，大暴雨一般歷時較短，強度大，暴雨產生的洪水多為暴漲暴落，選取東部地區(qū)的單峰洪水概化模型中的（2）為模型，推求設計洪水過程線，采用如下公式計算：洪水歷時：%= Tp5% = Tp10% =基流Q0===179。設計暴雨按計算，徑流系數根據 的值查《手冊》附表31取得xx水庫各頻率設計洪水峰量表：表25 各頻率設計洪水峰量表P洪峰Qp（m179。） —歷時為的設計暴雨（mm）