【正文】 圖44。出口段出口段應(yīng)能夠保證在下游水位變化的范圍內(nèi)順利流放木排，不擱淺并盡量減少木排鉆水現(xiàn)象。根據(jù)經(jīng)驗本設(shè)計選用排速為5m/s。,以免木排在變坡處的下游撞擊時對槽底造成破壞。槽中水深以選用2/3倍木排的厚度為宜，水深過大，水面流速和排速加大，運行不安全，且耗水量也大，水深過小，木排不能浮運，容易產(chǎn)生摩擦，運行也不可靠。疊梁閘門布置在筏道的上游側(cè)，除用來擋水及檢修活動外，尚可與活動筏槽聯(lián)合運行調(diào)節(jié)過筏流量，所以門槽布置成弧形，其半徑與活動滑槽長度相同。由于此處流域的河流為山區(qū)性河流，故具有上游水位變幅較大，因此采用活動式進口。進口段進口段必須適應(yīng)上游水位的變化，準確的調(diào)節(jié)筏道的流量，以節(jié)省水量和安全過木。上、下游引筏道上、下游引筏道是河道與筏道之間的過度段，用以引導(dǎo)木排順利進入筏道進口和進入樞紐下游河道的主流區(qū)。筏道是利用水力來運輸木排（又稱為木筏），過壩的陡槽具有不改變原有木材的流放方式和過木量大的優(yōu)點，但需消耗一定水量。 放空洞設(shè)計，見平面布置圖44所示。摻氣槽在反弧段前沿及其后設(shè)置摻氣槽，向水流邊界通氣，提高低壓區(qū)的壓力，緩沖氣泡潰滅時的破壞作用，具體尺寸見圖。灌漿洞頂部進行回填灌漿，充填圍巖與襯砌的空隙，使之緊密結(jié)合，共同工作，提高其整體性，保證圍巖的彈性抗力，詳見細部構(gòu)造圖。襯砌分縫、止水為適應(yīng)施工能力、防止混凝土干縮和溫度應(yīng)力而產(chǎn)生的裂縫，沿洞軸線方向設(shè)置永久性橫向伸縮縫，縫間設(shè)止水，詳見細部構(gòu)造圖。 隧洞的細部構(gòu)造洞身襯砌1）、流速高，采用城門洞形斷面，整體式單層混凝土襯砌?？紤]到隧洞沿程水頭損失較大，H以挑出時的水頭計算，單寬流量也以出口處計算。m）]；K沖坑系數(shù)，對于堅硬的巖石，K=～，本設(shè)計取K=；t下游水深，取t=。 。以控制，擴散角取為50。出口消能演算為減少出口單寬流量，利于消能，隧洞出口設(shè)擴散段。25%,因此洞身斷面滿足要求。摻氣后水深按經(jīng)驗公式計算 （45）式中：。設(shè)計條件設(shè)計洪水位：；下泄流量：；校核洪水位：；下泄流量：；堰頂高程：。，,因出口為平段，=60m。，由于下游出口離電站和大壩較遠，較大的沖坑不致影響壩及電站安全，且地質(zhì)條件容許。調(diào)洪演算時已經(jīng)擬定溢流孔口尺寸5（為保證無壓泄流，由校核洪水位減堰頂高程加相應(yīng)浪高而得，+=,取15m, 由于水流經(jīng)堰頂馬上跌落,所擬洞寬不變，而高度則以斜段為1:1，坡按cos450折減， ，根據(jù)以往經(jīng)驗以1:1坡度連接，見圖43所示。②進口上游段為橢圓曲線： ~ 取 取所以橢圓曲線方程為：③閘門型式及尺寸。1）進口喇叭口：平面上不擴散，而立面上洞頂以橢圓方程連接。因此將泄洪洞，放空洞連同引水發(fā)電隧洞均布置于右岸凸出的山梁里面。從地形上來看隧洞應(yīng)當布置于凸岸，這樣不僅工程量省，而且水力條件也較好。由于兩岸山坡陡峻，開挖量較大，造價較高，（右岸），采取“龍?zhí)ь^”無壓泄洪的型式與施工導(dǎo)流洞結(jié)合，要求還與導(dǎo)流洞結(jié)合設(shè)置了放空洞。壩頂布置壩頂設(shè)置黃泥灌漿碎石路面，壩頂向下游設(shè)1%橫坡以便匯集雨水，并設(shè)置縱向排水溝，經(jīng)坡面排水排至下游，壩頂設(shè)置攔桿以策安全，見細部構(gòu)造詳圖42所示。按此標準天然砂礫料不能滿足要求，須對土料進行篩選。反濾層設(shè)計（1），~，按大沙基準確定，即 （44）式中：為濾料粒徑，小于該粒徑土占總土重的15%，d85為被保護土粒徑，小于該粒徑的土占總土重的85%，d15為保護土粒徑，小于該粒徑的土占總土重的15%。 壩體與壩基、岸坡及其他建筑物的連接 壩體的布置壩的防滲體，排水設(shè)備壩體防滲體內(nèi)斜心墻,斜心墻上下游設(shè)置反濾層；壩基防滲體為防滲墻和粘土截水墻；壩體排水為棱體排水。雖然抗震分析技術(shù)已取得了很大進展，但目前對土石壩的一些主要震害現(xiàn)象還難以通過計算準確地進行預(yù)測和控制。同時，對地震運動的觀測可積累壩工抗震設(shè)計經(jīng)驗，有助于地震后的損害估計和控制近壩區(qū)的施工活動。地震觀測措施設(shè)置強震觀測站，記錄壩區(qū)和庫區(qū)范圍內(nèi)在施工期、蓄水期以及運行期的地震情況。為避免由于裂縫而形成滲漏通道，引起滲透穩(wěn)定問題，采用了輔助防滲措施。即在大壩上、下游堆石體205m高程以上設(shè)置豎直方向間距為2m的柔性抗震土工格柵。 1:3）抗震加固措施根據(jù)動力計算成果，在強地震動作用下，壩高32m的粘土心墻土石壩壩頂?shù)膭恿Ψ磻?yīng)強烈。下游壩坡：1:。 1:。 2）壩體斷面設(shè)計大壩壩頂寬度、壩坡及馬道設(shè)置均考慮了大壩防震的需要。壩殼土石體采用振動碾壓實施工，要求土石料有適當級配，根據(jù)土石分區(qū)，設(shè)計采用的控制指.壩體結(jié)構(gòu)的抗震措施1）壩頂超高，大壩超高按碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范和水工建筑物抗震設(shè)計規(guī)范規(guī)定分不同情況進行計算?！τ谕潦瘔喂こ?，提高填筑料的壓實標準是防止坍塌和變形的重要措施。瀝青混凝土具有防滲性能好、適應(yīng)變形能力強、在沖擊荷載作用下有較大的抗剪強度和很高的抗疲勞損傷能力。壩型及筑壩材料設(shè)計　鑒于本工程地震設(shè)防烈度較高，河床及右岸覆蓋層深厚，故攔河大壩選用心墻堆石壩壩型，防滲體選用柔性材料。根據(jù)國內(nèi)外一些有關(guān)工程的經(jīng)驗，土石壩的平面布置、壩型選擇、筑壩材料和壩的結(jié)構(gòu)、剖面設(shè)計等許多方面都對大壩的抗震能力產(chǎn)生一定的影響。剪切模量G采用公式： （43）式中、相應(yīng)于時的試驗常數(shù)； 平均有效應(yīng)力；　　為剪應(yīng)變的函數(shù)。式41采用Wilson－θ法通過逐步積分求解，本計算中采用θ＝。 圖41地震三維分析分析方法壩體及壩基可視為由許多質(zhì)點組成的多自由度體系，經(jīng)過有限元法離散后，其動力方程為： （41）式中：、分別表示壩體及壩基的總質(zhì)量矩陣、總阻尼矩陣和總勁度矩陣；、分別為壩體及壩基結(jié)點的加速度、速度和位移列陣；　　為地震加速度列陣。上游壩坡的最危險滑弧在上游壩體內(nèi)，與一般工程類似。 計算成果分析瀝青混凝土心墻堆石壩上、下游壩坡在各種工況下計算得到的最小穩(wěn)定安全系數(shù)，最危險滑弧位置如表41所示： 表41 危險滑弧位置壩坡工況K［ K ］下游壩坡穩(wěn)定滲流期穩(wěn)定滲流加Ⅷ級地震穩(wěn)定滲流加Ⅸ級地震水平加速代表值α=上游壩坡穩(wěn)定滲流期穩(wěn)定滲流加Ⅷ級地震穩(wěn)定滲流加Ⅸ級地震水平加速代表值α=K壩坡穩(wěn)定安全系數(shù)，［ K ］壩坡抗滑穩(wěn)定最小安全系數(shù)計算表明，壩坡穩(wěn)定的控制工況為地震作用工況，最終采用的壩體斷面滿足穩(wěn)定要求。地震工況下還對水平加速度代表值a＝0．45 g進行了計算。所以，擬靜力法可以為冶勒大壩提供有價值的分析成果。國內(nèi)外的實踐和研究表明，擬靜力法適用于地震時強度不會有很大損失的材料修建的土石壩。 擬靜力法抗震穩(wěn)定分析過去幾十年，一直采用擬靜力法進行土石壩的抗震穩(wěn)定分析。左壩肩基巖埋深較淺，壩基采用全封閉防滲墻防滲，而河床及右岸則利用深厚覆蓋層中延伸長、厚度較大的弱透水土層作為壩基相對隔水層。壩體主要粘土心墻防滲體及壩殼堆石料組成，在心墻和壩殼土石之間設(shè)有碎石過渡層。 1:。 1:。 抗震設(shè)計，最大壩高32m，壩頂寬6m，上游壩坡為1:。 壩肩處理大壩左端與毛蘆山接肩，毛蘆山整體巖石較完整，基本抗水，作為壩肩是穩(wěn)定可靠的，亦無繞壩滲漏之患?；炷练罎B墻要求材料有足夠的抗?jié)B能力及耐久性，能防止環(huán)境水的侵蝕和溶蝕；有一定的強度，滿足壓應(yīng)力、拉應(yīng)力、剪應(yīng)力等各項強度要求有良好的流動性、。條件允許時優(yōu)先考慮垂直防滲方案。變換 、 、x0 計算出若干個k0值，作圖求解最小的k0值。先假設(shè)若干個不同水位Hi ，對應(yīng)與相應(yīng)水位下再假設(shè)若干個不同的下部滑動面ABCDA的滑動坡角βi ，分別計算其安全系數(shù)，繪成安全系數(shù)曲線后，從中求得某一水下的最小安全系數(shù)Kmin 。在已確定的滑動面的情況下，先假設(shè)安全系數(shù)K，然后將滑動面上由實驗得到的土體抗剪強度指標cctan、tan分別除以安全系數(shù)K，即：、 、然后將所求的cc值代入方程上式，如果等式兩邊相等，則假設(shè)的安全系數(shù)K 就是該滑動面的安全系數(shù)，反之，則還需重新計算，直至方程兩邊相等為止?；瑒油馏wABCDA與BCEDB之間的相互作用力為P，P與BD面的法線夾角為零度，如圖5— 保護層穩(wěn)定計算簡圖所示，其中 a 圖為滑動體斷面圖，b 圖為BCEDB滑動體的力多邊形圖，c 圖為ABCDA滑動體的力多邊形圖。與同類工程相比顯然是很小的。計算成果見表37所示：斷 面Ⅰ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—Ⅲ計算情況正常設(shè)計正常設(shè)計正常設(shè)計坡 降 J表37 各種工況滲流逸出點坡降填筑土料的安全坡降，根據(jù)實踐經(jīng)驗一般為5~10，故而認為滲透坡降滿足要求，加上粘土斜心墻有反濾層，故而認為不會發(fā)生滲透破壞。在斜墻逸出點滲透坡降較大，予以驗算。對河床中間斷面I—I,及左右岸壩肩處的兩典型特殊斷面II—II、III—III進行滲流計算，計算主要針對正常蓄水及設(shè)計洪水時進行。假設(shè)：不考慮防滲體上游側(cè)壩殼損耗水頭的作用；由于沙礫料滲透系數(shù)較大，防滲體又損耗了大部分水頭，逸出水與下游水位相差不是很大，認為不會影響逸出高度；對于岸坡斷面，下游水位在壩底以下，水流從上往下流時由于橫向落差，此時實際上不是平面滲流，但計算仍按平面滲流計算，近視認為下游水位為零。根據(jù)壩內(nèi)各部分滲流狀況的特點，將壩體分為若干段，應(yīng)用達西定理近視解土壩滲流問題，計算假定任一鉛直過水斷面內(nèi)各點滲透坡降均相等。 滲流計算土石壩的滲流計算主要確定壩體的浸潤線的