【正文】 如果變壓器油箱漏油，使得氣體繼電器內的油也慢慢流盡。這大量的油氣混合體在經(jīng)過氣體繼電器時，沖擊擋板，使下油杯下降。這時上觸點接通而接通信號回路，發(fā)出音響和燈光信號，這稱之為“輕瓦斯動作”。為了使油箱內產(chǎn)生的氣體能夠順暢地通過氣體繼電器排往油枕，變壓器安裝應取1%～%的傾斜度；而變壓器在制造時，聯(lián)通管對油箱頂蓋也有 2%～4%的傾斜度。瓦斯保護的主要元件是氣體繼電器。A及以上的一般油浸式變壓器和400KV即Wdb=Wd+WbWdb式中Wdb基本側繼電器的實際整定匝數(shù)Wd差動線圈匝數(shù)Wdb平衡線圈匝數(shù)5）、確定短路線圈的抽頭對于中小容量的變壓器可采用較多匝數(shù)，選用抽頭CC或DD，對于大容量的變壓器可采用較少匝數(shù)，選用抽頭BB或CC6）、靈敏度校驗式中、最小運行方式下變壓器二次側最小短路時，流過相應繼電器的電流，A、基本側與非基本側的實際整定匝數(shù) 過負荷保護保護裝置的動作電流應躲過變壓器的額定電流，即式中 Kk可靠系數(shù)，~，A保護裝置的動作時限應躲過允許的短時工作過負荷時間，一般整定時限取9s~15s 瓦斯保護瓦斯保護，又稱氣體繼電保護，是保護油浸式電力變壓器內部故障的一種基本的保護裝置。即式中I2i變壓器為額定電流時，電流互感器二次回路的工作電流，AKi電流互感器的實際變比3）、計算基本側保護裝置的一次動作電流取上述電流互感器二次回路工作電流最大的一側為基本側，并按以下三個條件計算該側的動作電流，最后取其中最大者。應按下式計算出變壓器各側電流互感器的變比，并根據(jù)計算結果選擇適當變比的電流互感器。對于Y，d接線的變壓器，Y側的電流互感器應接成d形，d側的電流互感器應接成Y形，使電流互感器二次電流的相位一致。1）、電流互感器接線方式及其變比的選擇為了保證正常情況下流過差動繼電器的不平衡電流最小，在整定計算前應恰當?shù)剡x擇電流互感器的接線方式和電流互感器的變比。根據(jù)實際情況本設計對變壓器采用縱聯(lián)差動保護、過負荷保護和瓦斯保護三種保護形式。故障時，斷開變壓器各側的斷路器。2）、對變壓器保護裝置的要求（1） 對變壓器內部故障和油面降低采用瓦斯保護，油面降低和輕瓦斯時，應動作與信號；重瓦斯則動作與跳閘，斷開變壓器各測的斷路器。（2） 外部相間短路引起的過電流，直接接地電力網(wǎng)外部接地短路引起的過電流，中性點過電壓，應裝設帶時限動作于跳閘的保護裝置。保護裝置的靈敏度應滿足下式的要求：式中 Kr保護裝置的靈敏度系數(shù)， 被保護線路末端最小兩相短路電流，A過電流保護的動作時限按下式確定：式中 tp保護裝置整定的動作時間，s； tep末端相鄰元件保護的整定時間，s； 時限階段。過電流保護的整定計算過電流保護的動作電流按躲過被保護線路最大工作電流賴整定。二、電流速斷保護的整定計算速斷保護的動作電流按躲過被保護線路末端最大三相短路電流整定。（7） 負荷較小的非重要用戶可以采用熔斷器保護。（5） 對母線殘壓有嚴格要求的變電所應用無時限電流速斷保護，切除使母線殘壓低與60%額定電壓的各種故障，保護裝置可選擇地動作。當不滿足最小保護范圍的要求時，~，或只裝設GL型反時限繼電器構成的過電流保護。（2） 一般均裝設兩段電流保護裝置，第一段無時限電流速斷保護作為輔助保護，第二段帶時限過電流保護作為主保護。電纜選擇結果見下表：名稱經(jīng)濟電流密度A/mm2電纜截面積mm2電纜型號主井皮帶機95YJV22395副井提升機95YJV22395壓風機95YJV223951風井2185LGJ31852風井2185LGJ3185機修車間7070地面生活區(qū)7070工業(yè)廣場7070篩分車間7070矸石磚廠185LGJ3185污水處理站7070主排水泵（大）95YJV22395主排水泵（?。?5YJV223958煤中央變電所95YJV2239515煤中央變電所95YJV223958煤采區(qū)變電所95YJV22395井底車場7070第八節(jié)、繼電保護一、變電所的繼電保護6kv配出線的繼電保護，6kv系統(tǒng)都是小接地電流系統(tǒng)，因此，通常只裝設防止相間短路的保護裝置。 按長時允許電流校驗電纜截面此時應按最大涌水量時校驗：查《工礦企業(yè)供電》表612，120mm2電纜的長時允許電流為285A360A，不符合要求，因此確定選用185mm2的電纜，其長時允許電流為380A 360A，滿足了要求。二、按經(jīng)濟電流密度選擇電纜的截面按經(jīng)濟電流密度選擇電纜截面時，應按正常工作時的最大長時工作電流選擇和計算。()0180sCO180sCO(40KA以上)12機構壽命次1000013動靜觸頭允許磨損厚度mm3第七節(jié)：電纜的選擇由于變電所饋出線較多，在本計算書中只列出井下高壓部分主排水泵供電電纜的選擇的步驟，其余的饋出線的選擇雷同。10010配用斷路器63。25。80。407額定動穩(wěn)定電流(峰值)KA50。雷電沖擊耐壓4060753額定頻率HZ504母線額定電流A1250；1600；2500；31505分支母線額定電流A630；1250；1600；2500；31506額定熱穩(wěn)定電流(4s)KA20。當開關柜運行在具有高溫或溫度變化加大的氣候環(huán)境中時，可能有凝露危險，因此必須安裝加熱器以防事故與腐蝕發(fā)生。 當開關柜安裝在高于1000m的海拔地區(qū)時，必須與廠家協(xié)商。⑵空氣溫度：上限+40℃；下限一般地區(qū)10℃，高寒地區(qū)25℃；⑶相對濕度：月平均值不大于90%；日平均值不大于95%；⑷沒有導電塵埃，腐蝕性氣體或蒸汽的場所；⑸沒有爆炸和火災危險的場所；⑹沒有劇烈振動的場所。該產(chǎn)品具有完善、可靠、操作方便的“五防”閉鎖功能：、合隔離開關；；、合斷路器；；。（2）、6KV側選用GG—1AF型高壓開關柜。ZN—(電磁、彈操)11外形尺寸（寬╳深╳高）mm1818╳3000╳330063。25。63。25。開關柜的技術數(shù)據(jù)見表序號項目單位參數(shù)1額定電壓kv35（）2額定絕緣水平1min工頻耐壓kv95三、高壓開關柜的選擇（1）、本設計高壓開關柜35KV側選用GGN－35型固定式高壓開關柜：GGN－35型固定式高壓開關柜系三相交流50HZ單母線及單母線帶旁路系統(tǒng)的戶內成套設備，柜內配有ZN－真空斷路器，作為35KV交流系統(tǒng)接收和分配電能之用，以及35KV變壓器、電容器等用電設備控制和保護。閥式避雷器,Z:電站用,2：設計序號，6:額定工作電壓(KV))。2）、動穩(wěn)定校驗：單條母線互相位于同一平面布置時，產(chǎn)生最大應力為：已知，L=120cm，a=25cm，ich=查表得 LMY10010的抗彎矩W=將上述各值代入可得: 故滿足要求。（5）、6kv母線的選擇：本設計選用矩形鋁母線，即：Ig==采用鋁母線LMY10010平放在40176。（3）、6kv母線側電流互感器的選擇：它的一次額定電流按變壓器的二次額定電流選取，因用于測量儀表，根據(jù)上述要求初選LFZJ10600/，它的技術參數(shù)列于下表：一次額定電壓(kv)額定變流比次級組合準確度1s熱穩(wěn)定倍數(shù)動穩(wěn)定倍數(shù)10600/553901)、動穩(wěn)定性校驗滿足其內部動穩(wěn)定性要求應承擔的短路沖擊電流為：，符合要求2)、熱穩(wěn)定性校驗S2點短路時系統(tǒng)相當于1s的熱穩(wěn)定倍數(shù)為：小于電流互感器的1s熱穩(wěn)定倍數(shù)，故滿足要求。用途方案編號1號主變JYN3511電壓互感器及避雷器JYN35111WL1線路JYN3507母線JYN3552聯(lián)絡線JYN3526WL2線路JYN3507電壓互感器及避雷器JYN351112號主變JYN3511二、6kv側電氣設備的選擇（1）、隔離開關的選擇項目實際需要值GN19—10的額定值電壓UN=10KV電流IN=2020A3150A動穩(wěn)定ich=100KA熱穩(wěn)定It=5=40KA由上表計算可知，選用GG—1AF型高壓開關柜。（5）、避雷器的選擇來選,因此可選FZ—35型(F:（3）、電壓互感器的選擇電壓互感器的選擇是根據(jù)額定電壓、裝置種類、構造形式、準確度等級以及按副邊負載選擇，由于電壓互感器與電網(wǎng)并聯(lián)，當系統(tǒng)發(fā)生短路時，互感器本身并不遭受短路電流的作用，故不需校驗動、熱穩(wěn)定性。ch=+= KA系統(tǒng)短路電流計算的結果列于下表:運行方式35kv母線S1點短路電流6kv母線S2點短路電流I”（KA）ich(KA)S”(MVA)I”（KA）ich(KA)S”(MVA)最小運行方式最大運行方式第六節(jié)：電氣設備的選擇一、35kv側電氣設備的選擇(1)、隔離開關的選擇項目實際需要值GN27—電壓35kv35kv電流600A動穩(wěn)定ich=50KA熱穩(wěn)定It=5=20KA從上表的計算中可以看出，該隔離開關的額定值都大于實際需要值，故選用該GN27—，其操動機構配套選用JS型。一、確定基準值選取基準容量 Sb=100MVA計算S1點取基準電壓37kv 即Ub1=37kvKA 即Ub2=KA二、計算短路電路中各阻抗元件的標幺值電力系統(tǒng)Ub=Uav=37kvSNmax= MVA SNmin=輸電線路的阻抗計算LGJ240 L= x0=變壓器電抗的計算三、最大運行方式下短路電流的計算在S1點發(fā)生短路時KAKAMVA在S2點發(fā)生短路時 KA KA MVA四、最小運行方式下短路電流的計算在S1點發(fā)生短路時KAKA在S2點發(fā)生短路時 KA KAMVA五、在S2點發(fā)生短路時，計算沖擊短路電流應把電動機作為附加電源來考慮主井皮帶機感應電動機的影響X”d次暫態(tài)電抗，由表310《工礦企業(yè)供電》查的Xd“=Sb基準容量，100MVASde電動機容量 *L1=主提升機供給短路點S2的短路電流沖擊值為：E”*電動機次暫態(tài)電動勢，由《工礦企業(yè)供電》表310查的E”*=Kch電動機反饋電流沖擊系數(shù)，對于高壓電動機取Kch =~ =1KA副井提升機感應電動機的影響*L2=電動機至短路點S2的短路電流沖擊值為：KA壓風機同步電動機對短路電流的影響：*L3=電動機至短路點S2的短路電流沖擊值為：KA1風井同步電機對短路沖擊電流的影響*L4=電動機至短路點S2的短路電流沖擊值為：KA2風井同步電動機對短路沖擊電流的影響*L5=電動機至短路點S2的短路電流沖擊值為：KA最大涌水量時主排水泵感應電動機對短路沖擊電流的影響1km電纜的電抗標幺值前面已經(jīng)算出X*L6=電動機至短路點S2的短路電流沖擊值為：KA最小涌水量時主排水泵感應電動機對短路沖擊電流的影響1km電纜的電抗標幺值前面已經(jīng)算出X*L7=電動機至短路點S2的短路電流沖擊值為：KA由于計算沖擊電流時選擇最大的,排水泵不是同時工作,計算時只需把沖擊電流最大的計算在內就好.則電動機總的沖擊電流為：則在6kv側S2點短路時沖擊電流Ich在最大運行方式下為：Ich=Ich2+Is。根據(jù),本設計選擇了SFL720000/35主變壓器兩臺。因全礦的自然功率因數(shù)：，所以應該進行人工補償,即以上,則全礦所需補償容量為b、電容器柜數(shù)及型號的確定。供電系統(tǒng)草圖如圖所示：供電系統(tǒng)的運行方式：采用一回路運行，另一回路帶電備用的運行方式。變電所的一次、二次回路都采用單母線分段接線。出線回路數(shù)較多、連接的電源較多、負荷大或污穢環(huán)境中的3560kV屋外配電裝置，可采用雙母線接線”。有2回架空出線給主扇風機房供電。35KV側只有兩回電源進線，無出線。另外主接線應能適應各種運行方式，具有發(fā)展和擴建的可能性。反映各設備的作用、連接方式和各回路間相互關系，從而構成發(fā)電廠或變電所電氣部分的主體。若將電壓較高的配電裝置和主變壓器布置在戶外，電壓較低的配電裝置布置在內，或將高低壓配電裝置布置在戶內，主變壓器布置在戶外，則稱為半人型布置第三章、計算書第一節(jié) 已知資料，需設計一座35kV降壓用戶變電所，以6KV架空線和鎧裝電纜下井供電。配電裝置場地是變電所用地的主要部分，我們這次設計的變電所建于郊區(qū)，故其配電裝置可采取占地較少的高層或半高層的戶外過半戶外布置。配電室宜采用百葉窗與軸流風機并用進行通風。