【正文】 (4) 斷路器。（2）雙側(cè)電源或單側(cè)電源環(huán)網(wǎng)（包括雙回平行線路），還應(yīng)考慮對(duì)側(cè)切除故障時(shí)間。（8） 在兩側(cè)電源的線路上采用重合閘時(shí)應(yīng)考慮同步問(wèn)題。重合于永久性故障時(shí)保護(hù)將延時(shí)切除故障。加速方式可分為前加速和后加速。~。（6） 自動(dòng)重合間時(shí)間應(yīng)盡可能短,電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速急劇下降,停電時(shí)間越長(zhǎng),電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速越低,重合閘后自起動(dòng)就越困難,會(huì)拖延恢復(fù)正常工作的時(shí)間。（5） 自動(dòng)重合閘在動(dòng)作以后,應(yīng)能夠自動(dòng)復(fù)歸。當(dāng)重合于永久性故障而再次跳間后,就不應(yīng)該再動(dòng)作。（4） 自動(dòng)重合閘裝置的動(dòng)作次數(shù)應(yīng)符合預(yù)先的規(guī)定。 當(dāng)利用保護(hù)來(lái)啟動(dòng)重合閘時(shí),由于保護(hù)動(dòng)作很快,可能使重合閘來(lái)不及啟動(dòng)。這種方式可以保證無(wú)論什么原因使斷路器跳間后(包括偷跳和誤跳),都能進(jìn)行一次重合閘。在某些情況下(如使用單相重合閘時(shí)),也允許只在保護(hù)動(dòng)作于跳閘后進(jìn)行重合閘。 . 3) 在某些不允許重合的情況下例如,斷路器處于不正常狀態(tài)(如氣壓、液壓降低等)以及變壓器內(nèi)部故障,差動(dòng)或瓦斯保護(hù)動(dòng)作使斷路器跳閘時(shí),均應(yīng)使閉鎖裝置不進(jìn)行重合閘。它可能是由于檢修質(zhì)量不合格、隱患未能消除或者是保安地線沒(méi)有拆除等原因造成的。 1) 由值班人員手動(dòng)操作或通過(guò)遙控裝置將斷路器斷開(kāi)時(shí)。當(dāng)油斷路器第一次切斷故障電流時(shí),由于電弧的作用,使斷路器觸頭周圍的油灰化和分解,因此，使用自動(dòng)重合閘裝置時(shí)，必須考慮油斷路器斷流容量 自動(dòng)重合閘的基本要求5．2．1 為了滿足系統(tǒng)運(yùn)行的需要,自動(dòng)重合閘應(yīng)滿足下列基本要求。但事物都是一分為二的,采用自動(dòng)重合閘裝置后,在重合于永久性故障時(shí),也會(huì)帶來(lái)以下不利后果: (1) 使電力系統(tǒng)又一次受到短路電流的沖擊,可能引起電力系統(tǒng)振蕩。對(duì)于1kV及以上電壓的架空線路和電纜與架空的混合線路,有斷路器的一般都應(yīng)裝設(shè)自動(dòng)重合閘裝置,在用高壓熔斷器的線路上,可采用自動(dòng)重合熔斷器。 (4) 對(duì)由于斷路器本身機(jī)構(gòu)不良或繼電保護(hù)誤動(dòng)作而引起的誤跳閘,能起糾正作用。 (2) 可以提高并列運(yùn)行的穩(wěn)定性。根據(jù)運(yùn)行資料統(tǒng)計(jì),重合閘的成功率(重合閘的成功數(shù)與總動(dòng)作數(shù)之比)在60%～90%之間,可見(jiàn)其成功率是相當(dāng)高的。為此,在電力系統(tǒng)中廣泛地采用自動(dòng)重合閘裝置,當(dāng)斷路器跳閘以后,它能夠自動(dòng)地將斷路器合閘。當(dāng)然,重新合上斷路器的工作可由運(yùn)行人員手動(dòng)操作進(jìn)行。由于輸電線路上發(fā)生的故障絕大多數(shù)是暫態(tài)性故障。因此,稱這類故障為暫時(shí)性故障。例如,由于雷電過(guò)電壓引起的絕緣子表面的閃絡(luò)、大風(fēng)引起的短時(shí)碰線、通過(guò)鳥類的身體的放電以及樹枝等物掉落在導(dǎo)線上引起的短路等。第 五 章 重合閘第5．1節(jié) 自動(dòng)重合閘的基本概念在電力系統(tǒng)中,輸電線路(特別是架空線路)最容易發(fā)生故障。因而，在大接地電流系統(tǒng)中，零序電流保護(hù)獲得廣泛的應(yīng)用。應(yīng)該指出，在110KV及以上電壓系統(tǒng)中，單相接地短路故障約占全部故障的80%~90%，而其它類型的故障，也往往是由單相接地發(fā)展起來(lái)的。而相間短路電流速斷保護(hù)，受系統(tǒng)運(yùn)行方式變化的影響較大。(4) 當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生如振蕩、短時(shí)過(guò)負(fù)荷等不正常運(yùn)行情況時(shí)，零序電流保護(hù)不會(huì)誤動(dòng)作，而相間短路電流保護(hù)則受振蕩、短時(shí)過(guò)負(fù)荷的影響而可能誤動(dòng)，故必須采用措施予以防止。 (2) 延時(shí)小對(duì)同一線路而言，一零序電流保護(hù)的動(dòng)作時(shí)限不必考慮與 Y/△接線變壓器后的保護(hù)的配合，所以，一般零序過(guò)電流保護(hù)的動(dòng)作時(shí)限要比相間短路過(guò)電流保護(hù)的?。?~3）。結(jié)合實(shí)際電網(wǎng)，零序保護(hù)整定結(jié)果為：（詳細(xì)過(guò)程見(jiàn)《計(jì)算書》第5章）零序整定計(jì)表（表51） 1號(hào)斷路器2號(hào)斷路器3號(hào)斷路器4號(hào)斷路器零序電流I段整定值15%處短路電流值靈敏度滿足要求滿足要求滿足要求滿足要求動(dòng)作時(shí)限0s0s0s0s零序電流II段整定值靈敏度動(dòng)作時(shí)限零序電流III段整定值靈敏度(近)(近)(遠(yuǎn))(遠(yuǎn))動(dòng)作時(shí)限第 節(jié) 零序電流保護(hù)的評(píng)價(jià)及使用范圍在大接地電流系統(tǒng)中，采用零序電流保護(hù)和零序方向電流保護(hù)與采用三相完全星形接線的電流保護(hù)和方向電流保護(hù)來(lái)防御接地短路相比較，前者具有較突出的優(yōu)點(diǎn)： (1) 靈敏度高相間短路過(guò)電流保護(hù)的啟動(dòng)電流是按躲過(guò)最大負(fù)荷電流來(lái)整定的，一般二次側(cè)繼電器的啟動(dòng)電流為5~7A；而零序過(guò)電流保護(hù)則是按躲過(guò)相間短路時(shí)的最大不平衡電流來(lái)整定的，一般二次側(cè)繼電器的起動(dòng)電流為2~4A。(5) 雙回線路的零序電流保護(hù)，因線路長(zhǎng)度太短或零序互感影響嚴(yán)重而靈敏度很差時(shí)，可考慮不同運(yùn)行方式采用不同整定值的辦法加以改善，即在同一保護(hù)段下采用兩個(gè)或更多的整定值，分別對(duì)應(yīng)兩個(gè)或更多的運(yùn)行方式的變化。(4) 變壓器勵(lì)磁涌流衰減過(guò)程是很長(zhǎng)的，為避免小定值的零序電流保護(hù)發(fā)生誤動(dòng)作，需要在電流數(shù)值和整定時(shí)間上加以考慮。(2) 當(dāng)分支系數(shù)隨短路點(diǎn)的移遠(yuǎn)而變大時(shí)，例如有零序互感的平行線路，保護(hù)的整定配合應(yīng)按相配合保護(hù)段的保護(hù)范圍末端進(jìn)行計(jì)算，一般可用圖解法整定，(3) 與相鄰雙回線路的零序保護(hù)配合整定。—線路末端變壓器另一側(cè)短路時(shí)流經(jīng)保護(hù)的最大保護(hù)電流.取其中最大值當(dāng)作為近后備時(shí),用被保護(hù)線路末端接地短路的最小3倍零序電流進(jìn)行校驗(yàn),應(yīng)滿足。—電流互感器的同型系數(shù),取1。對(duì)后備保護(hù)的要求是在相鄰下一級(jí)線路末端達(dá)到規(guī)定的靈敏系數(shù)。（零序電流保護(hù)III段）此段保護(hù)一般是起后備保護(hù)作用。(1) 與相鄰下一級(jí)線路零序電流保護(hù)第Ⅰ段配合 （43）式中,分支系數(shù)最小值；相鄰下一級(jí)線路零序電流保護(hù)第Ⅰ段整定值。應(yīng)考慮系統(tǒng)在最大運(yùn)行方式下故障點(diǎn)的,最小,其次應(yīng)取單相接地短路和兩相接地短路中零序電流最大的接地短路類型,一般, 時(shí)采用兩相接地短路時(shí)的短路計(jì)算公式計(jì)算短路電流,反之用單相接地短路時(shí)的短路計(jì)算公式計(jì)算短路電流.以在距斷路器15%處短路最小零序電流來(lái)檢驗(yàn)靈敏度, （42）當(dāng)線路長(zhǎng)度太短致使零序I段保護(hù)范圍很小，甚至沒(méi)有保護(hù)范圍時(shí)，則零序I段保護(hù)應(yīng)停用。(4) 比較綜合電抗正序阻抗和零序阻抗的大小，決定短路故障類型。但實(shí)際上整定需要最大分支系數(shù)，故還是選擇開(kāi)環(huán)運(yùn)行方式。 最大分支系數(shù)的運(yùn)行方式和短路點(diǎn)位置的選擇(1) 輻射形電網(wǎng)中線路保護(hù)的分之系數(shù)與短路的位置無(wú)關(guān)。(3) 計(jì)算各類短路電流值。 流過(guò)保護(hù)最大零序電流的運(yùn)行方式選擇(1) 單側(cè)電源輻射形電網(wǎng)，一般取最大運(yùn)行方式，線路末端的變壓器中性點(diǎn)不接地運(yùn)行。為改善設(shè)備過(guò)電壓的條件，對(duì)雙母線上接有多臺(tái)（一般是四臺(tái)以上）變壓器時(shí)，可選擇兩臺(tái)變壓器同時(shí)接地運(yùn)行，并各分占一條母線，這樣在雙母線母聯(lián)短路器斷開(kāi)后，也各自保持著接地系統(tǒng)。當(dāng)變壓器臺(tái)數(shù)較多時(shí)，也可采取幾臺(tái)變壓器組合的方法，使零序電抗變化最小。變壓器中性點(diǎn)接地方式的選擇，一般可按下述條件考慮。一般來(lái)說(shuō)，運(yùn)行方式變化主要取決于電力系統(tǒng)調(diào)度管理部門，但繼電保護(hù)可在此基礎(chǔ)上，加以分析選擇。 接地短路計(jì)算的運(yùn)行方式選擇計(jì)算零序電流大小和分布的運(yùn)行方式選擇，是零序電流保護(hù)整定計(jì)算的第一步。零序電壓的特點(diǎn)，類似零序電流的情況。各序的電流分配，只決定該序網(wǎng)中各只路電抗的反比關(guān)系；而各序電流的絕對(duì)值要受其他序電抗的影響。第 節(jié) 零序電流保護(hù)整定計(jì)算的運(yùn)行方式分析 接地短路電流、電壓的特點(diǎn) 根據(jù)接地短路故障的計(jì)算方法可知，接地短路是相當(dāng)于在正序網(wǎng)絡(luò)的短路點(diǎn)增加額外附加電抗的短路。零序電流保護(hù)接于電流互感器的零序?yàn)V過(guò)器，接線簡(jiǎn)單可靠，零序電流保護(hù)通常由多段組成，一般是三段式，并可根據(jù)運(yùn)行需要而增減段數(shù)。當(dāng)零序電流保護(hù)的保護(hù)效果不能滿足電力系統(tǒng)要求時(shí)，則應(yīng)裝設(shè)接地距離保護(hù)。因?yàn)樗环从橙嗪蛢上喽搪?，在正常運(yùn)行和系統(tǒng)發(fā)生振蕩時(shí)也沒(méi)有零序分量產(chǎn)生，所以它有較好的靈敏度。C） 閉鎖重合閘信號(hào)可通過(guò)BCJ接點(diǎn)輸出同時(shí)通過(guò)內(nèi)部連線至CPU2的重合閘邏輯IV） 事件記錄：起動(dòng)元件動(dòng)作后，過(guò)流、方向、距離、零序等繼電器的動(dòng)作或返回，跳閘回路的動(dòng)作或返回的，每一次狀態(tài)變化時(shí)均由事件記錄將變化的時(shí)刻、狀態(tài)記錄下來(lái)，作分析用。II段零序選擇三跳方式時(shí)，閉鎖重合閘。C） 跳閘固定動(dòng)作時(shí)的同時(shí)將零序III段延時(shí)減小ΔT。A） 三相跳閘時(shí)，三相電流全部消失時(shí)跳閘固定TGABC動(dòng)作。e） 重合閘退出時(shí)或采用三相跳閘方式時(shí)，任何故障三相跳閘。c） 選相達(dá)二相以上時(shí)跳三相。合閘于故障線路，保護(hù)動(dòng)作而選相元件不動(dòng)作延時(shí)200ms后備跳閘等均為三相跳閘。跳閘邏輯部分包括跳閘邏輯，跳閘固定，閉鎖重合閘以及事件記錄四個(gè)部分。C） 三相重合閘時(shí)，若三相無(wú)壓標(biāo)志為‘1’，則合閘于故障保護(hù)程序與手動(dòng)合閘一樣，如果無(wú)壓標(biāo)志為‘0’， 則僅保留零序部分，當(dāng)零序電流大于定值時(shí)，經(jīng)100ms延時(shí)三相跳閘?？梢?jiàn)這是一個(gè)全阻抗繼電器。B） 手動(dòng)合閘時(shí)，由手合于故障線回路跳閘，分二個(gè)部分。跳閘固定動(dòng)作，同時(shí)該相有電流，則判為合閘，開(kāi)放合閘于故障保護(hù)200ms。II） 由外部保護(hù)跳閘引起的非全相狀態(tài)TWJ動(dòng)作經(jīng)50ms置非全相，開(kāi)放非全相保護(hù)。單相跳閘時(shí)4，對(duì)應(yīng)的TGφ動(dòng)作而過(guò)流元件L不動(dòng)作判為跳開(kāi)相。：非全相運(yùn)行流程包括由本保護(hù)動(dòng)作跳閘的非全相狀態(tài)，本保護(hù)未動(dòng)作，由開(kāi)關(guān)位置確定的非全相狀態(tài)，以及合閘于故障保護(hù)。如果N側(cè)停訊的速度快于M側(cè)發(fā)訊，則N側(cè)可能瞬間出現(xiàn)正方向元件動(dòng)作同時(shí)無(wú)收訊訊號(hào)，這種情況可以通過(guò)當(dāng)連續(xù)收訊35ms后，方向比較保護(hù)延時(shí)20ms，動(dòng)作的方式來(lái)躲過(guò)。裝置內(nèi)設(shè)有功率倒方向延時(shí)回路。當(dāng)其他保護(hù)如ΔZ，零序延時(shí)段，距離保護(hù)母線差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作跳閘時(shí)，無(wú)延時(shí)立即停訊，跳閘信號(hào)返回后，繼續(xù)停訊150ms，但這期間一旦反方向元件動(dòng)作，立即返回，繼續(xù)發(fā)訊。ΔF或F0任一個(gè)元件動(dòng)作時(shí)，立即閉鎖正方向元件的停訊回路，即方向元件中反方向元件動(dòng)作優(yōu)先，這樣有利于防止故障功率倒方向時(shí)誤動(dòng)作。方向比較的零序正方向元件受方向比較過(guò)流元件控制（LOF），而零序反方向元件則受III段過(guò)流元件控制（F0），這樣，正反方向元件靈敏度得到了很好的配合。第 四 章 電力網(wǎng)零序繼電保護(hù)方式選擇與整定計(jì)算第 節(jié) 概述 LFP—901A型微機(jī)保護(hù)中零序方向保護(hù) （2I0，3I0，IOF，F(xiàn)0）零序方向保護(hù)受屏上壓板控制，可投入或退出。因此，廣泛地以內(nèi)功用在35KV及以上電壓的電網(wǎng)中。因此，在保護(hù)裝置中需采取各種防止或減少這些因素影響的措施，如振蕩閉鎖、瞬時(shí)測(cè)定和電壓回路的斷線失壓閉鎖等，需應(yīng)用復(fù)雜的阻抗繼電器和較多的輔助繼電器，使整套保護(hù)裝置比較復(fù)雜，可靠性相對(duì)比電流保護(hù)低。因此，對(duì)于220KV及以上電壓網(wǎng)絡(luò)根據(jù)系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行的需要，要求全長(zhǎng)無(wú)時(shí)限切除線路任一點(diǎn)的短路，這時(shí)距離保護(hù)就不能作主保護(hù)來(lái)應(yīng)用。保護(hù)裝置距離I段的保護(hù)范圍不受系統(tǒng)運(yùn)行方式的影響，其它各段受系統(tǒng)運(yùn)行方式變化的影響也較小，同時(shí)保護(hù)范圍也可以不受短路種類的影響，因而保護(hù)范圍比較穩(wěn)定，且動(dòng)作時(shí)限也比較固定而較短。具體整定數(shù)據(jù)為（詳細(xì)過(guò)程見(jiàn)《計(jì)算書》第717頁(yè)）距離保護(hù)整定計(jì)算表（表31）I段II段III段定值時(shí)限整定值靈敏度時(shí)限整定值近后備遠(yuǎn)后備時(shí)限1滿足滿足T6+23滿足滿足T1+4滿足滿足T3+說(shuō)明：距離保護(hù)II段與相鄰線路I段配合，III段與相鄰線路II段配合第 節(jié) 距離保護(hù)的評(píng)價(jià)及應(yīng)用范圍根據(jù)距離保護(hù)的工作原理，它可以在多電源復(fù)雜網(wǎng)絡(luò)中保證有選擇性地動(dòng)作?！€路阻抗角,這里為67度.2）與相鄰線路距離保護(hù)第Ⅱ段配合,有 （39）式中,—距離保護(hù)第Ⅲ段的可靠系數(shù),—?！槐Ｗo(hù)線路的最大事故流?！噜徸儔浩鞯恼蜃杩埂噜徸儔浩髁韨?cè)母線短路時(shí)流過(guò)變壓器的短路電流與被保護(hù)線電流之比的最小值.2)與相鄰線路距離保護(hù)第Ⅰ段整定值配合,有 （36）—分支系數(shù)最小值,為相鄰線第Ⅰ段距離保護(hù)范圍末端短路時(shí)流過(guò)故障線電流與保護(hù)線電流之比的最小值.取之中最小值距離保護(hù)第Ⅱ段靈敏度: （37）（3）相間距離保護(hù)第Ⅲ段的整定:1）被保護(hù)線路的最小負(fù)荷阻抗,有當(dāng)采用方向阻抗元件時(shí),整定阻抗為: （38）—距離保護(hù)第Ⅲ段的可靠系數(shù), —返回系數(shù),—?！€路的正序阻抗.距離保護(hù)第Ⅰ段動(dòng)作時(shí)間為:=0s （34）距離保護(hù)第Ⅰ段靈敏度用保護(hù)范圍表示,即為被保護(hù)線路全長(zhǎng)的80%85%.（2）距離保護(hù)第Ⅱ段的整定: 1) 與相鄰變壓器的縱差保護(hù)配合,有: （35）式中,—距離保護(hù)第段的可靠系數(shù),—。 （33）式中,—線路本側(cè)斷路器處距離保護(hù)Ⅰ段的整定阻抗,且整定阻抗角與線路阻抗角相同。根據(jù)LFP901A型微機(jī)保護(hù)的特點(diǎn)，采用第三種方法計(jì)算。 上式中的整定阻抗為從保護(hù)范圍末端至保護(hù)安裝處之間的一個(gè)假想的二次正序相阻抗，它不考慮繼電器的接線系數(shù)（即繼電器的接線方式），在其整定值的通知單中應(yīng)加以說(shuō)明。 第二種方式：根據(jù)電流互感器及電壓互感器的變化，結(jié)合繼電器的接線系數(shù)，按下式算出在三相短路故障方式下，阻抗