【正文】 (四 )最終結(jié)論 模板 支架配備層數(shù)：按照設(shè)定的施工進(jìn)度，配備 4層模板支架可以滿足樓蓋承載力要求。=393 樓蓋 Y向負(fù)筋 HRB400 10200 ASY39。=353（ HRB400） 樓蓋 Y向負(fù)筋 ASY39。=my39。=mx39。 Bc2+(mqy+υ mqx) Q439。 Bc2+(mqx+υ mqy) Q439。=G4+Q4/2=； Gq=G4+Q4=； Q439。=393 下 3層樓蓋實(shí)際配筋面積≥理論配筋面積，現(xiàn)澆樓蓋板滿足承載能力要求。=285（ HRB400） 樓蓋板實(shí)際配筋： 鋼筋位置 配筋量及等級 鋼筋面積（ mm2） 魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設(shè)集團(tuán)有限公司 樓蓋 X向正筋 HRB400 8180 ASX=279 樓蓋 Y向正筋 HRB400 10200 ASY=393 樓蓋 X向負(fù)筋 HRB400 10200 ASX39。 Gq Bc2=； 根據(jù)以上彎矩，在《混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊（第三版）》中查表得到 樓蓋板理論配筋： 鋼筋位置 彎矩 計(jì)算值（ kN/m2） 理論鋼筋面積（ mm2） 樓蓋 X向正筋 ASX=188（ HRB400） 樓蓋 Y向正筋 ASY=126（ HRB400） 樓蓋 X向負(fù)筋 ASX39。 Gq Bc2=； My39。 Bc2=； Mx39。 Bc2=； My=(my+υ mx) G339。=Q3/2=； Mx=(mx+υ my) G339。 3層板單元內(nèi)力計(jì)算 因?yàn)橛?jì)算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計(jì)算本層折算荷載組合設(shè)計(jì)值： G339。=393 樓蓋 Y向負(fù)筋 HRB400 10200 ASY39。=324（ HRB400） 樓蓋 Y向負(fù)筋 ASY39。=my39。=mx39。 Bc2+(mqy+υ mqx) Q239。 Bc2+(mqx+υ mqy) Q239。=G2+Q2/2=； Gq=G2+Q2=； Q239。=393 下 1層樓蓋實(shí)際配筋面積≥理論配筋面積，現(xiàn)澆樓蓋板滿足承載能力要求。=210（ HRB400） 樓蓋板實(shí)際配筋： 鋼筋位置 配筋量及等級 鋼筋面積（ mm2） 魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設(shè)集團(tuán)有限公司 樓蓋 X向正筋 HRB400 8180 ASX=279 樓蓋 Y向正筋 HRB400 10200 ASY=393 樓蓋 X向負(fù)筋 HRB400 10200 ASX39。 Gq Bc2=； 根據(jù)以上彎矩，在《混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊（第三版）》中查表得到 樓蓋板理論配筋： 鋼筋位置 彎矩計(jì)算值（ kN/m2） 理論鋼筋面積（ mm2） 樓蓋 X向正筋 ASX=138（ HRB400） 樓蓋 Y向正筋 ASY=93（ HRB400） 樓蓋 X向負(fù)筋 ASX39。 Gq Bc2=； My39。 Bc2=； Mx39。 Bc2=； My=(my+υ mx) G139。=Q1/2=； Mx=(mx+υ my) G139。=； 四邊簡支： Lx/Ly=4/5=；查表： mqx=， mqy=； 1層板單元內(nèi)力計(jì)算 因?yàn)橛?jì)算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計(jì)算本層折算荷載組合設(shè)計(jì)值： G139。=(Eihi3∑ Pi)/(∑ (Eihi3))；根 據(jù)此假設(shè)，各層樓蓋承受荷載經(jīng)模板支架分配后的設(shè)計(jì)值為： Ec1h13= = Ec2h23= = Ec3h33= = Ec4h43= = G1= () =G2= () =G3= () =G4= () =Q1= () =Q2= () =魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設(shè)集團(tuán)有限公司 Q3= () =Q4= () =(三 )板單元彎矩計(jì)算 四 邊固定： Lx/Ly=4/5=；查表： mx=， my=，mx39。 樓蓋為雙向板，板單元計(jì)算長度 BL=4m；板單元寬度 BC=5m。計(jì)算的方法完全同“ 2. 第二層支撐梁的計(jì)算”中計(jì)算最大支座反力的步驟和方法，注意：作用在第 二層支撐梁上的活荷載按照下面的方法計(jì)算： 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q1k=1 = kN/m； 通過以上方法計(jì)算得到： 第二層支撐梁傳遞的支座反力 N1= kN； (二 ) 垂直支撐系統(tǒng)自重 N2 腳手架鋼管的自重： N2 = ()= kN； 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 σ = N/(φ A)≤ [f] 其中σ 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； 魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設(shè)集團(tuán)有限公司 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值， N= kN； φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i查《模板規(guī)范JGJ16220xx》附錄 D得到φ = ； 立桿計(jì)算長度 lo=； 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 i = ； A 立桿凈截面面積： A = ； [f] 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： [f] =205 N/mm2； 鋼管立桿長細(xì)比λ計(jì)算值：λ =lo/i= 100/= 鋼管立桿長細(xì)比λ = 小于鋼管立桿允許長細(xì) 比 [λ ] = 150，滿足要求！ 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值：σ = 103/( 102) = ； 鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ = 值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 五、樓蓋承載力計(jì)算 樓板承載力驗(yàn)算依據(jù)《混凝土工程模板與支架技術(shù)》杜榮軍編、《工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》曹雙寅主編、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ13020xx)、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（ JGJ16220xx）、 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB 5000920xx) 等規(guī)范編制。由于活荷載位置的不確定性，如果直接按照立柱承擔(dān)荷載的面積（立柱縱距 la立柱橫距 lb）來計(jì)算荷載效應(yīng)是不精確的（這樣計(jì)算的荷載效應(yīng)值比實(shí)際值?。?。 m) 剪力圖 (kN) 變形計(jì)算簡圖 魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設(shè)集團(tuán)有限公司 變形圖 (mm) 計(jì)算得到： 最大彎矩： M= 最大剪力： V= 最大變形：ν = 最大支座反力： F= (三 ) 支撐梁驗(yàn)算 (1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算 σ =M/W= 106/ 103 =實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值 σ =[f]=205N/mm2，滿足要求！ (2) 支撐梁抗剪計(jì)算 τ =VS0/Itw= 1000 6433/( 105 )=； 實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值 N/mm2 小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [fv]= N/mm2，滿足要求！ (3) 支撐梁撓度計(jì)算 [ν ] 容許撓度 : 結(jié)構(gòu)表面隱藏 [ν ]=l/250； 第 1跨最大撓度為 ，容許撓度為 ，滿足要求！ 第 2跨最大撓度為 ，容許撓度為 ，滿足要求！ 第 3跨最大撓度為 ，容許撓度為 ，滿足要求！ 魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設(shè)集團(tuán)有限公司 各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值，滿足要求！ 四、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 立桿軸心壓力設(shè)計(jì)值 N =N1+N2=+= kN； (一 ) 第二層 支撐梁傳遞的支座反力 N1 《模板規(guī)范（ JGJ16220xx）》規(guī)定：當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)，均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取 。 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q1k= = kN/m； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重）： q1=； q2= =； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重）： q1=； q2= =； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力 F1= q1 l+ q2 l = 1+ 1 =； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力 F2= q1 l+ q2 l = 1+ 1 =； A 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計(jì)算第二層支撐梁彎矩和剪力采用）： 最大支座反力 F=max（ F1， F2） =； B 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計(jì)算第二層支撐梁變形采用）： F= q l= 1=； (2) 第二層支撐梁自重 A 計(jì)算第二層支撐梁彎矩和剪力采用： q= kN/m； B 計(jì)算第二層支撐梁變形采用： 魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設(shè)集團(tuán)有限公司 q= kN/m； (二 ) 荷載效應(yīng)計(jì)算 第二層支撐梁按照集中與均 布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在第二層支撐梁，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。 m； (2) 最大剪力 V計(jì)算 最大剪力 V=max（ Va， Vb） = kN； A 永久荷載和均布活荷載組合 經(jīng)過系統(tǒng)電算， 采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大 Va= q1 l+ q2 l = 1+ 1=； B 永久荷載和集中活荷載組合 經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大 Vb= q l+ P = 1+ =； (3) 最大變形ν計(jì)算 ν = 10004/(100 10000 106)= (三 ) 支撐梁驗(yàn)算 (1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算 σ =M/W= 106/ 104 =魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設(shè)集團(tuán)有限公司 實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ =[f] =17N/mm2，滿足要求！ (2) 支撐梁抗剪計(jì)算 τ =VS0/Ib= 1000 40500/( 106 40)=； 實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值 N/mm2 小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [fv]= N/mm2，滿足要求！ (3) 支撐梁撓度計(jì)算 最大撓度：ν =； [ν ] 容許撓度 : 結(jié)構(gòu)表面隱藏 [ν ]=l/250=； 實(shí)際最大撓度計(jì)算值 : ν = :[ν ] =，滿足要求！ 支撐梁采用 2根Ф 48 （直徑厚度 mm），間距 1000mm。 m； A 永久荷載和均布活荷載組合 魚山新城一期工程 模板施工方案 上海 上海星宇建設(shè)集團(tuán)有限公司 經(jīng)過系統(tǒng) 電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大 Ma= q1 l2+ q2 l2 = 12+ 12 =作用荷載分為“永久荷載和均布活荷載組合”和“永久荷載和集中活荷載組合”兩種情況，為了精確計(jì)算受力，把永久荷載和