【正文】 +2RL 1 (79)式中，R 為圓弧部分半徑；L 1 為直線部分長。其他型式參照有關(guān)資料。C） ，油浸自冷內(nèi)線柱： ，?浸自冷外線柱： ，油浸風(fēng)冷內(nèi)外線柱：?，T Δj 為線圈絕緣校正溫升，T Δj =Kj（a 1a）：K j ?緣校正系數(shù)，見表 77；T Δy 加溫升，附加系數(shù) P 由變壓器手冊查得。)；K 2為線匝絕緣校正系數(shù)，當(dāng) a1≤ 時，K 2=1,a11,75a，K 2=a1/，a 為裸導(dǎo)線厚度，a1為導(dǎo)線帶絕緣時的厚度；K 3為線餅的遮蓋系數(shù)，K 3=1（沿圓周墊塊數(shù)河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）說明書40墊塊寬）/線段的平均匝長；K 4為導(dǎo)線中總的附加損耗百分?jǐn)?shù)；L 為線餅外表面的周長(mm)。)；K 1為系數(shù)，與材質(zhì)溫度有關(guān)，85186。) 1545～15801585～16251630～16701675～17201725～17601765～18001085～18401845～18801885～1925Tx1(186。) 1175～12101215～17401245～12801285～13201325～13201375～14101415～14601465～15001505～1540Tx1(186。) 835～865870～900905～930935～970975～10101015～10501015～10901095～11301135～1170Tx1(186。) 570 575～600605～630635～660665～685690～720725～760765～795800～830Tx1(186。圖 a n=3；n 2=；K 1=0；圖 b n=4；n 2=2；K 1=0；圖 d n=10；n 2=5；K 1=0；圖 e n=8；n 2=3；K 1=2=；圖 f n=16；n 2=5；K 1=6=。線圈對油的平均溫升 Tx 為 Tx=Tx1+Tx2+TΔj +TΔy (76)河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）說明書38式中，T x1 為與 q 對應(yīng)數(shù)值，見表 76；T Δj 為絕緣校正溫升，TΔj =Kjqn1， n1為層數(shù)減去油道數(shù)， Kj 值見表 75；T Δy 為線圈層數(shù)校正溫升， TΔy =（n2n 2）qδ，n 為線圈總層數(shù)， n1為散熱面數(shù)，見圖 73，δ 為層間絕緣厚度加匝絕緣厚度（mm） 。） 。C 時的系數(shù)；Pk 為被計算線圈75186。 (74))(?式中， 為 75186。n 和 K 值與油道尺寸、被冷卻表面的情況及油的粘度有關(guān)，對于層式線圈目前用 n=，K=。 (73))(1CKqTnx??式中，q 為線圈表面單位熱負(fù)荷(W/m178。鐵心等溫升一般不予計算。 電力變壓器一般是長期連續(xù)運行的，在設(shè)計變壓器時，是計算其額定負(fù)載下的穩(wěn)定溫升，其值不應(yīng)超過標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定值，表 74 為油浸式電力河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）說明書37變壓器的溫升極限值。 變壓器的發(fā)熱及散熱過程變壓器帶負(fù)載后，在其鐵心、線圈中就會產(chǎn)生損耗，損耗轉(zhuǎn)化為熱，溫度逐漸升高。A三繞組 500 360注： 型為三相夾片式，DWJ 型為單相夾片式。A 及以下200～280 80～150采用 SWJ 型開關(guān) 150～250 150～25035采用 DWJ 型開關(guān) 200～300 150～200采用 SWJ 型開關(guān) 300～350 200～30063采用 DWJ 型開關(guān) 310～420 200～300雙繞組 440 31031500 KVA 50～65 50～65800～6300 KV圖 72 油箱寬度 油箱長度計算油箱的長度表示如圖 72，計算公式為 L=D+2M0+B2河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）說明書36式中，D 為外線圈直徑；M 0為鐵心柱中心距；B 2為長軸方向 A、C 相外線圈對油箱空隙（見表 73） 。表 71 墊腳高 Hd鐵心直徑ф80～120ф125～200ф210～600ф620～740ф760～820ф840Hd 10 12 16 20 24 32表 72 鐵心至箱蓋距離 H1電壓（kV） 電流（A） 調(diào)壓位置 電壓級數(shù) H1（mm）120 及以下 中點調(diào)壓 3 170120～350 中點調(diào)壓 3 23010 及以下350 及以上 中部調(diào)壓 5 22050 及以下 中點調(diào)壓 3 2803550～120 中部調(diào)壓 3 或 5 24063 120 及以下 中部調(diào)壓 5 420電壓 10～110kv 用 DW 及 DEJ 型開關(guān) 90～120河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）說明書35圖 71 變壓器油箱高度a) 平頂油箱 b）拱頂油箱 油箱寬度計算油箱寬度表示如圖 72 所示。油箱內(nèi)高度 H 為 102Hde??(71)式中，H 0為鐵心窗高；H e為鐵軛的最大片寬；H d為墊腳高；H 1為鐵心至箱蓋距離。這個百分?jǐn)?shù)按表 66 選取。A 的配電變壓器，引線損耗可用占繞組電阻損耗的百分?jǐn)?shù)去估算，見表 65。公式為Py=mIy2Ry (620)式中， Py 為引線損耗； Iy 為引線中流過的電流；m 為相數(shù)； Ry為引線電阻。雜散損耗很難進(jìn)行精確計算，一般用半經(jīng)驗的近似方法進(jìn)行計算如下 22202 )(50)]([NpkkKz PfRhSUP??????(619)式中， Uk為阻抗電壓百分?jǐn)?shù) ； hk為線圈電抗高度（mm） ； Sδ 為油箱內(nèi)壁周長（mm） ； RP為主漏磁空道的平均半徑（mm） ； Φ 0為額定勵磁時鐵心中主磁通（Wb） ； Φ 0=BAt； Rδ =（ A+B2M0） /4， A 為油箱長度， B 為油箱寬度， M0為兩鐵心柱中心距； Kx為雜散損耗系數(shù)，見表 64。（3） “424”換位（一次 2 組標(biāo)準(zhǔn)換位，二次 4 組特殊換位） ，并聯(lián)導(dǎo)線根數(shù)超過 8 根時有 %10)(10)40( 29243 ??????kxb hfnaAm(617)式中， K3為系數(shù)，在 75℃時銅線為 ，鋁導(dǎo)線為 。其他意義同前。不完全換位產(chǎn)生的環(huán)流損耗占電阻損耗的百分?jǐn)?shù) Kb計算如下。 線圈中縱向渦流損耗及環(huán)流損耗縱向渦流損耗以占電阻損耗百分?jǐn)?shù)表示，該值最好不超過 20%。其二是附加損耗,主要包括在線圈、引線、油箱、鐵心及夾件等結(jié)構(gòu)件中,由于漏磁通及尺寸偏差等造成的損耗?？蛰d電流無功分量百分?jǐn)?shù) i0r為 %100NtiFcrCAgGKi??(612)式中，K 0為附加系數(shù)，冷軋硅鋼片取 ；G F為鐵心重量（kg） ；A t為鐵心有效截面積（cm 2） ；g c為單位鐵重勵磁功率（V?A/kg） ，見表 61；g j為接縫單位面積勵磁功率（V?A/cm 2） ，見表 63。A/kgW/kg安匝 VA/kgW/kg安匝 V空載損耗 P0（W）的計算如下：P0=K1（P 1GF1+P2GF2） (610)式中，K 1為附加損耗系數(shù)，見表 62，它隨著疊積結(jié)構(gòu)的改變和加工工藝的改變而應(yīng)調(diào)整；P P 2分別為鐵心柱和鐵軛的單位損耗（W/kg） ；GFG F2分別為鐵心柱和鐵軛的重量（kg） 。 空載損耗計算變壓器的空載損耗主要為鐵心中的磁滯損耗和渦流損耗，其中磁滯損耗占 90%左右，對于給定的硅鋼片而言，在一定頻率下，單位鐵損（W/kg）的大小取決于選擇的磁通密度。G0為角重(kg)。Ae為鐵軛截面積(cm 2)。M 0為兩鐵心柱中心距(cm)。 鐵心數(shù)據(jù)計算 鐵心重量計算變壓器的容量和電壓等級決定了鐵心的結(jié)構(gòu)形式，這里以三柱式為例進(jìn)行介紹，其他類型可以此作參考。/m；A 為線圈導(dǎo)線的總截面積。/m，鋁導(dǎo)線為 R75℃ =ρ 75℃ (65)ALN式中，R 75℃ 為在 75℃時線圈的直流電阻；ρ 75℃ 為在 75℃時的電阻率，銅導(dǎo)線為 在變壓器制造過程中，通過線圈直流電阻的測量可以查出線圈內(nèi)部的導(dǎo)線焊接質(zhì)量；引線與線圈的焊接質(zhì)量；引線與套管的接觸是否良好；三相支流電阻是否平衡。帶絕緣時重量 xGK)1(??(64)式中，K 為絕緣重占導(dǎo)線重百分?jǐn)?shù)，一般為 3%～6%。；鋁導(dǎo)線為 g/cm178。額定匝數(shù)時總長 ?NLP(63)式中， 為額定電壓時的總匝數(shù)。導(dǎo)線總長 L=L PNm (62)式中，N m為最大分接時線圈總匝數(shù)。然后再進(jìn)行線圈數(shù)據(jù)計算。6 損耗的計算 線圈數(shù)據(jù)計算當(dāng)阻抗電壓的計算值已符合標(biāo)準(zhǔn)或者設(shè)計要求后，便可正式填寫和計算下述線圈數(shù)據(jù)。主分接時的總匝數(shù)。 N2,N2180。分別為低壓線圈 1 與低壓線圈 1180。1239。139。239。表 52 Hn的值線圈型式層式 連續(xù)式 單螺旋式 四螺旋式 雙螺旋式前后出線四螺旋式1 根導(dǎo) 0 1 根導(dǎo)線高 4 根導(dǎo)線 2 根導(dǎo)線高加 2 個油箱河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）說明書25Hn 線高 加 1 個油箱高高加 4 個油箱高高表 53 不平衡安匝小于 5%的 K 值接法 Y、YｎO≥630容量()50～125160～315400～500630 800 1000～12501500連續(xù)式螺旋式電壓10KV 1 電壓35KV 表 54 K 的值h/h K h/h K 內(nèi)外線圈有軸向油道阻抗電壓百分?jǐn)?shù)計算公式仍為 （5%???hUKDfINtkx?7）河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）說明書26這種結(jié)構(gòu)的阻抗電壓的計算只有 ΣD 的計算不同。H 為線圈高度。 K 為附加電抗系數(shù)。 a1,a2 為內(nèi)外線圈寬度。 r12 為漏磁空道平均半徑。 H1,H2為內(nèi)外線圈的計算高度, Hn見表 52。 h 為兩個線圈平均電抗高度(cm), tU河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）說明書24。 N 為額定分接總匝數(shù)( I、 N 為同一側(cè)數(shù)據(jù))。% 其他變壓器線 2%相 4%630KV 及以下變壓器直流電阻不平衡率相(無中性點引出時為線)2%其他變壓器 內(nèi)外線圈中無軸向油道對于內(nèi)、外線圈無軸向油道的雙線圈變壓器,阻抗電壓百分?jǐn)?shù)計算公式(當(dāng)不考慮橫向漏磁時)為 （5%???tKxUKDfIN?4）式中, f 為電源頻率(Hz)。10%所有變壓器177。阻抗電壓列入國家標(biāo)準(zhǔn),一般情況下按標(biāo)準(zhǔn)選取,設(shè)計任務(wù)中有規(guī)定的,按設(shè)計規(guī)定選取。3%～177。變壓器標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定阻抗壓降的允許偏差為177。KX阻抗壓降百分?jǐn)?shù)的計算公式為 （5102???KxrK3）阻抗電壓值對變壓器正常運行或突然短路都有很大的影響,它決定短路電流的大小和由此產(chǎn)生的機械力和熱效應(yīng),影響二次側(cè)電壓的變化和并聯(lián)運河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）說明書23行中各變壓器的負(fù)載分配,以及變壓器的附加損耗等。電阻壓降的百分?jǐn)?shù)的計算式為 （5%10NKKrURIP?1）式中， %為電阻壓降百分比； 為 75℃時的負(fù)載損耗（W） ； 為額rUK NP定容量（kV?A） ； 為額定電流（A） ； 為額定電壓（V） ； 為換算NINKR75℃時的線圈電阻。%。在額定電流下主分接阻抗電壓得允許偏差，一般為177。35kV 以上的變壓器主縱絕緣結(jié)構(gòu)參看有關(guān)資料。三相容量 2500kV?A 及以下，電壓 35kV 時，線圈首末端各 4 段得的匝數(shù)應(yīng)為正常段匝數(shù)的 70%左右