【正文】 除排架結(jié)構(gòu)柱外，其他偏心受壓構(gòu)件考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的二階效應(yīng)后控制截面的彎矩設(shè)。2)箍筋選擇及梁斜截面受剪承載力計(jì)算梁端加密區(qū)箍筋根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500112010），跨中非加密區(qū)箍筋選用雙肢箍筋8200,加密區(qū)箍筋選用雙肢8100，=600=，箍筋采用Ⅰ級(jí)HPB300熱軋鋼筋，＝270N/mm滿足構(gòu)造要求。/=＞，滿足梁的抗震構(gòu)造要求。2)考慮兩支座處由《抗震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》（2）提高梁延性的措施知，在計(jì)算粱端該截面受壓區(qū)高度時(shí)，由于受壓鋼筋在梁鉸形成時(shí)呈現(xiàn)不同程度的壓曲失效，一般可按受壓鋼筋面積的60%且不大于同截面受拉鋼筋的30%考慮。下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：====1=實(shí)配鋼筋416，=804 mm2==max= ％，滿足要求。m＞梁的最不利內(nèi)力經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下：支座處彎矩：跨間：調(diào)整后剪力：V=梁的正截面受彎承載力計(jì)算抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中正彎矩按T形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大彎矩或支座彎矩與1/2簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：1)考慮跨間最大彎矩處按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度按跨度考慮，取===2200mm；按梁間距考慮時(shí), =b＋Sn=300＋6600=6900mm；按翼緣厚度考慮時(shí)，h0=60030=570mm, /h0=100/570=＞,此種情況不起控制作用,故取: =2200mm?？拐鹪O(shè)計(jì)時(shí)，三級(jí)框架柱的柱端部的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整： 式中：V——為柱端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值；——為柱的靜高；——分別為柱的上下端順時(shí)針或反時(shí)針方向截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)符合上述柱端彎矩設(shè)計(jì)值調(diào)整的要求； ——為柱端剪力增大系數(shù)。因此，框架梁截面設(shè)計(jì)時(shí)，組合表中與地震作用組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后，進(jìn)行框架梁截面配筋。因柱的變形能力與梁接近，故其承載力抗震調(diào)整系數(shù)與梁相同。從理論上，抗震設(shè)計(jì)中采用的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)高于非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。具體分析如下：以柱1為例，從56種組合中選擇的控制組合為以下四種：、。從該56中組合中選取4種控制組合對(duì)柱的配筋及軸壓比驗(yàn)算。另外，PKPM給出了底層4根柱的柱底標(biāo)準(zhǔn)組合用于基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，其中每根柱考慮26種組合。這四組內(nèi)力組合的前三組來計(jì)算柱在正截面受壓承載力，以確定縱向受力鋼筋數(shù)量，第四組用以計(jì)算斜截面受剪力以確定箍筋數(shù)量。 框架柱內(nèi)力組合框架柱的控制截面為柱上、下端截面。具體分析如下：以梁1為例（見附表2），從56種組合中選擇對(duì)梁13個(gè)截面的控制彎矩大小進(jìn)行上下截面的配筋。從該56中組合中選取4種控制組合對(duì)柱的配筋及軸壓比驗(yàn)算。 剪力包絡(luò)圖（單位：） 彎矩包絡(luò)圖（單位：） 軸力包絡(luò)圖（單位：N）PKPM計(jì)算給出了每根梁的56種組合情況下彎矩、軸力、剪力數(shù)值大小，并從該56種組合中選取不同截面的控制組合對(duì)梁進(jìn)行配筋。③及相應(yīng)的、V。柱的最不利內(nèi)力有下列三種形式：①及相應(yīng)的N、V。本工程在計(jì)算時(shí)，對(duì)豎向荷載作用下的梁支座彎矩沒有進(jìn)行調(diào)幅。相應(yīng)的跨中彎矩也增大。設(shè)防烈度7度，根據(jù)《建筑抗震規(guī)范》（GB500112010）可知，抗震等級(jí)為三級(jí)。層數(shù)邊柱AD中柱BCVV654321 活載作用下的剪力圖 （單位：V） 活載作用下柱的軸力圖 （單位：N）本設(shè)計(jì)中內(nèi)力組合的具體設(shè)計(jì)內(nèi)容，通過設(shè)計(jì)任務(wù)的調(diào)整，利用PKPM設(shè)計(jì)軟件完成。；。層數(shù)邊柱AD中柱BCVV654321 恒載作用下的剪力圖 （單位：） 恒載作用下柱的軸力圖 （單位：N）2．活荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算（1）對(duì)于第6層； （2）對(duì)于第1～5層； ① 利用彎矩二次分配法得到下面橫向框架的彎矩傳遞過程， 彎矩二次分配法計(jì)算豎向活荷載作用下框架彎矩② 活載作用下彎矩圖 （單位：）（3）恒載作用下梁的剪力以及柱的軸力計(jì)算。①梁端剪力由兩部分組成 A. 荷載引起的剪力，計(jì)算公式為：； 分別為均布荷載 B. 彎矩引起的剪力，計(jì)算原理是桿件彎矩平衡即 AB ②柱的軸力計(jì)算頂層柱頂軸力由節(jié)點(diǎn)剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，底層軸力為柱頂軸力加上柱的自重，其余軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。計(jì)算柱底軸力還需考慮柱的自重。,。1）、的計(jì)算： 屋面板（梯形）→次梁→邊縱梁→柱 屋面板（三角形）→邊縱梁→柱 合計(jì) 2）、的計(jì)算： 屋面板（梯形）→次梁→中縱梁→柱 屋面板（三角形）→中縱梁→柱 中跨屋面板（梯形）→中縱梁→柱 合計(jì) 梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算。1）、的計(jì)算： 屋面板（梯形）→次梁→邊縱梁→柱 屋面板（三角形）→邊縱梁→柱 合計(jì) 2）、的計(jì)算： 屋面板（梯形）→次梁→中縱梁→柱 屋面板（三角形）→中縱梁→柱 中跨屋面板（梯形）→中縱梁→柱 合計(jì) b、對(duì)于1～5層：、分別代屋面板、中跨屋面板傳給橫梁的梯形、三角形恒荷載形式 為了計(jì)算方便，對(duì)于梯形荷載和三角形荷載，可以根據(jù)支座彎矩相同條件，將其化成等效均布荷載和。1）、的計(jì)算： 屋面板（梯形）→次梁→邊縱梁→柱 次梁自重→邊縱梁→柱 屋面板（三角形）→邊縱梁→柱 縱向框架梁自重 外墻自重 合計(jì) 2）、的計(jì)算： 屋面板（梯形）→次梁→邊縱梁→柱 次梁自重→邊縱梁→柱 屋面板（三角形）→邊縱梁→柱 縱向框架梁自重 內(nèi)墻自重 中跨屋面板（梯形）→中縱梁→柱合計(jì) （2）活載計(jì)算： 各層梁上荷載作用分布圖a、對(duì)于第6層：、分別代屋面板、中跨屋面板傳給橫梁的梯形、三角形恒荷載形式 為了計(jì)算方便，對(duì)于梯形荷載和三角形荷載，可以根據(jù)支座彎矩相同條件，將其化成等效均布荷載和。1）、的計(jì)算： 屋面板（梯形）→次梁→邊縱梁→柱 次梁自重→邊縱梁→柱 屋面板（三角形）→邊縱梁→柱 縱向框架梁自重 女兒墻自重 合計(jì) 2）、的計(jì)算： 屋面板（梯形）→次梁→中縱梁→柱 次梁自重→中縱梁→柱 屋面板（三角形）→中縱梁→柱 縱向框架梁自重 中跨屋面板（梯形）→中縱梁→柱 合計(jì) b、對(duì)于1～5層：、分別代表邊橫梁、中橫梁的自重及墻重，為均布荷載形式、分別代屋面板、中跨屋面板傳給橫梁的梯形、三角形恒荷載形式 為了計(jì)算方便，對(duì)于梯形荷載和三角形荷載，可以根據(jù)支座彎矩相同條件，將其化成等效均布荷載和。（2）風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力圖（單位：） 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算（1）恒載計(jì)算： 各層梁上作用的恒載分布圖a、對(duì)于第6層：、分別代表邊橫梁、中橫梁的自重，為均布荷載形式、分別代屋面板、中跨屋面板傳給橫梁的梯形、三角形恒荷載形式 為了計(jì)算方便，對(duì)于梯形荷載和三角形荷載，可以根據(jù)支座彎矩相同條件，將其化成等效均布荷載和。當(dāng)為左風(fēng)作用時(shí)，左側(cè)兩根柱為拉力，對(duì)應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。層次61260003600512600036004126000360031260003600212600036001966864550由上表得出，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，其值為，滿足彈性層間位移角限值的規(guī)定，其中，由規(guī)范查得。其中7榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積，取上層的一半和下層的一半之和，頂層取到女兒墻頂，底層的計(jì)算高度應(yīng)從室外地面算起?！逗奢d規(guī)范》規(guī)定，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù)來考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。2）表中量綱為，量綱為，量綱為。、剪力及柱軸力計(jì)算層層層數(shù)A柱端彎矩 AB跨B柱端彎矩BC跨C柱端彎矩CD跨ABBCCD 654321層次邊梁走道梁柱軸力邊柱中柱654321注：1）柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力。具體計(jì)算過程及結(jié)果見下表， 地震作用下各層柱端彎矩及剪力計(jì)算柱型層次邊柱AD61260001872551260001872541260001872531260001872521260001872519668619164柱型層次中柱BC612600044275512600044275412600044275312600044275212600044275196686 29179注：表中M單位為，V單位為. 2）梁端彎矩、剪力及柱軸力別按下式計(jì)算。其中是根據(jù)表：倒三角形分布水平荷載下各層柱標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比查得。由下層層高對(duì)該層層高的比值及查的，對(duì)于最下層可不考慮。由上層層高對(duì)該層層高的比值及查得，對(duì)于最上層可不考慮。—上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值，根據(jù)上下梁相對(duì)線剛度比值及查得，對(duì)于最下層可不考慮。修正后的柱側(cè)移剛度用D表示，此法又稱“D值法”，它是對(duì)反彎點(diǎn)法求多層框架內(nèi)力的一種改進(jìn)。當(dāng)橫梁剛度與柱子線剛度的比不是很大時(shí)，柱子兩端相差較多，尤其在最上和最下層，其反彎點(diǎn)并不在柱的中央。D值法對(duì)框架柱的側(cè)移剛度和調(diào)整反彎點(diǎn)高度做了修正。反彎點(diǎn)法在考慮柱側(cè)移剛度d時(shí)，假設(shè)節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角為，亦即恒梁的線剛度假設(shè)為無窮大。一種是反彎點(diǎn)法，另一種是D值法。表中還算出了各層的層間彈性位移角 式中：層間位移； 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移表 橫向地震作用下的位移驗(yàn)算層次61260003600512600036004126000360031260003600212600036001966864550由上表得出，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，其值為，滿足彈性層間位移角限值的規(guī)定，其中，由規(guī)范查得。由于建筑總高度小于50m,故不用考慮結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)位移與總高度之比，因此頂點(diǎn)位移滿足要求。 地震影響系數(shù)： 式中： 地震影響系數(shù)；地震影響系數(shù)最大值，（查表得） 特征周期（s）, 曲線下