【正文】 也要感謝譚偉老師在這幾個月對我的點撥和指引，指正了我很多的錯誤，使我少走了很多彎路，給了我很多希望，不管是他對人的態(tài)度，還是做事的能力永遠(yuǎn)都將是我學(xué)習(xí)的榜樣。由于我對所學(xué)知識不夠徹底，而且時間較短，又缺乏經(jīng)驗，設(shè)計書中難免會存在疏漏和欠缺之處，懇請老師批評指正，以便在以后的工作和學(xué)習(xí)中不犯類似的錯誤。裝設(shè)油面指示器，根據(jù)《課程設(shè)計手冊》表710 查得，選取桿式油標(biāo)d=M16 采用潤滑脂潤滑，查《課程設(shè)計手冊》表71 選取. LAN32全損耗系統(tǒng)用油，GB44389，滴點不低于150C 氈圈密封，B 形內(nèi)包骨架形。根據(jù)《課程設(shè)計手冊》查得d=M36X10。根據(jù)《課程設(shè)計手冊》表115查得,選取M10. 為了排出污油和清潔劑，應(yīng)在箱體底部、油池的最低位置處于浸放油孔。視孔蓋可用軋制鋼板或鑄鐵制成，它和箱體之間應(yīng)加低質(zhì)密封墊片，以防止漏油由《課程設(shè)計手冊》查. 通氣器用于通氣,使箱內(nèi)外氣壓一樣，以避免由于減速器運轉(zhuǎn)時箱內(nèi)又問3 升高、內(nèi)壓增大,從而引起箱內(nèi)潤滑油的滲漏。為此，同步時間與車型有關(guān)，計算時可在下述范圍內(nèi)選取：對于乘用車變速器，高檔取 ~，低檔取 ~；對于貨車變速器，高檔取 ~，低重慶理工大學(xué)畢業(yè)論文 （題目、小五、宋體） 35檔取 ~。軸向力大，則同步時間減少。 t同步器工作時，要連接的兩個部分達(dá)到同步的時間越短越好。范圍內(nèi)變化。已有結(jié)構(gòu)的鎖止角在 26176。 β鎖止角 β 選取的正確，可以保證只有在換擋的兩個部分之間的角速度差達(dá)到零值時才能換擋。以鋼質(zhì)為基本的同步環(huán)不僅可以節(jié)約銅，還可以提高同步環(huán)的強度。也有的同步環(huán)是在銅環(huán)基本的錐孔表面噴上厚 ~ 的鉬制成。鍛造是選用錳黃銅的材料。（5） 同步環(huán)徑向厚度 與摩擦錐面平均半徑一樣，同步環(huán)的徑向厚度要受結(jié)構(gòu)布置上的限制，包括變速器中心距級相關(guān)零件特別是錐面平均半徑 R 和布置上的限制，不易取得很厚，但必須保證同步環(huán)有足夠的強度。可以按以下公式確定 bb=式中 P 為摩擦面的許用壓力，對于黃銅與鋼的摩擦副，p≈~；M m為摩擦力矩；f 為摩擦因數(shù)；R 為摩擦錐面的平均半徑。此次設(shè)計中 R 取 25mm 左右。R 往往受結(jié)構(gòu)限制，包括變速器中心距級相關(guān)零件的尺寸和布置的限制，以及 R 取大以后還會影響同步環(huán)徑向厚度尺寸要取小的約束，故不能取大。 故本次設(shè)計中，取半錐角 α=7176。時，摩擦力矩較大，但在錐面的表面粗糙度控制不嚴(yán)時，則有粘著和咬住的傾向；在 α =7176。~8176。但 α 過小則摩擦錐面將產(chǎn)生自鎖現(xiàn)象，避免自鎖的條件是 tanα≥f。下圖 a 給出的尺寸適用于輕、中型汽車，圖 b 適用于總質(zhì)量大些的貨車。實驗還證明：螺紋的齒頂寬對 f 的影響很大， f 隨齒頂?shù)哪p而降低，換擋費力，固齒頂寬不易過大。由于黃銅合金與鋼材構(gòu)成的摩擦副，在油中工作的摩擦因數(shù) f 取為 （1）同步環(huán)錐面上的螺紋槽 如果螺紋槽螺線的頂部設(shè)計的窄些，則刮去存在于摩擦錐面之間的油膜效果好。 同步環(huán)常選用能保證具有足夠高強度和硬度、耐磨性能良好的黃銅合金制造，如錳黃銅、鋁黃銅和錫黃銅等。對錐面的表面粗糙度要求較高，用來保證使用過程中摩擦因數(shù)變化小。摩擦因數(shù)除與選取的材料有關(guān)以外，還與工作表面的粗糙度、潤滑油種類和溫度等因數(shù)有關(guān)。為了獲得較大的摩擦力矩，又要求用摩擦因數(shù)打而且性能穩(wěn)定的材料制作同步環(huán)。 同步器重要參數(shù)的確定 f汽車在行駛過程中換擋，特別是在高檔區(qū)換擋次數(shù)較多，意味著同步器工作頻繁。之后，摩擦力矩隨之消失，而拔環(huán)力矩是=使鎖環(huán)回位，兩鎖止面分開，同步器解除鎖止?fàn)顟B(tài)，嚙合套上的結(jié)合齒在換擋力的作用下通過鎖環(huán)去與齒輪上的接合齒嚙合（圖 d） ，完成同步換擋。換擋力將鎖環(huán)繼續(xù)壓靠在錐面上，并使摩擦力矩增大，與此同時在鎖止面處作用有與之方向相反的拔環(huán)力矩。之后，因作用在錐面上的法向力與兩錐面之間存在加速度差 Δω，致使在錐面上作用有摩擦力矩，他使鎖環(huán)相對嚙合套和滑塊轉(zhuǎn)過一個角度，并由滑塊予以定位?；瑝K兩端伸入鎖環(huán)缺口內(nèi)，而缺口的尺寸要比寬一個結(jié)合齒。彈性元件是位于嚙合套座兩側(cè)的彈簧圈，彈簧圈將置于嚙合套座花鍵上中部呈凸起狀得滑塊壓向嚙合套。 鎖環(huán)式同步器 鎖環(huán)式同步器的結(jié)構(gòu)重慶理工大學(xué)畢業(yè)論文 （題目、小五、宋體） 31 圖 51 鎖環(huán)式同步器的結(jié)構(gòu)如圖 51 所示，鎖環(huán)式同步器的結(jié)構(gòu)特點是同步器的摩擦元件位于鎖環(huán) 4 或 7 和齒輪 1 或 9 凸肩部分的錐形斜面上。雖然他們的結(jié)構(gòu)不同，但他們都有摩擦元件、鎖止元件和彈性元件。 慣性式同步器慣性式同步器能做到換擋時，在兩換擋原件之間的角速度達(dá)到完全相等之前不允許換擋，因而能很好的完成同步器的功能和實現(xiàn)對同步器的基本要求。常壓式同步器雖然結(jié)構(gòu)簡單，但不能保證嚙合條件在同步狀態(tài)下（即角速度相等）換擋的缺點，現(xiàn)在已經(jīng)不用。所以該軸的強度和剛度在工作時都能滿足要求。）=3980N計算圓周力： F2 = = 22865000/480 =11937N計算軸向力： Fa = = 22865000tg20176。a=，b=，L=215mm，E=210000MPa，I=πd 4/64=5184000mm4重慶理工大學(xué)畢業(yè)論文 （題目、小五、宋體） 29計算徑向力： F1= = 22865000tg20176。/430 = 3998N計算水平面撓度： fc = = 4442（32100003900812215） = ＜[f c]計算垂直面撓度： fs = =12437（32100003900812215） 重慶理工大學(xué)畢業(yè)論文 （題目、小五、宋體）28 = ＜[f s]軸的全撓度：f = = 22057..? =＜[f]計算轉(zhuǎn)角： δ = = 4442（）/（32100003900812215） = ＜[δ]校核剛度： F 合 = = 221437? =13326N M 總 =F 合 ab/L = 13326 = Ma=1/2Fad =3998430 =859870M= = 2228597060705?=3065947σ = = 323065947/（59 3） = 134MPa＜[σ]綜上計算內(nèi)容，掛三檔時，軸滿足強度和剛度的要求5）校核四擋齒輪處軸的強度和剛度，已知 d=480mm，T emax= ， 壓力角 α=20176。/（430176。3）校核三擋齒輪處軸的強度和剛度，已知 d=430mm，T emax= ， 壓力角 α=20176。）=5305N計算圓周力： F2 = = 22865000/360 =1592N計算軸向力： Fa = = 2155000tg20176。傳動比i=，a=，b=，L=215mm，E=210000MPa，I=πd 4/64=2197206000mm4計算徑向力： F1= 重慶理工大學(xué)畢業(yè)論文 （題目、小五、宋體）26= 22865000tg20176。計算水平面撓度： fc = EILbaF321重慶理工大學(xué)畢業(yè)論文 （題目、小五、宋體） 25 = 1912242/（321000010173600215） = ＜[f c]計算垂直面撓度： fs = EILbaF32 = 1912242/（321000010173600215） = ＜[f s]軸的全撓度：f = = .? =＜[f]計算轉(zhuǎn)角： δ= = 19124（19124）/（32100001017360215） = ＜[δ]校核剛度： F 合 = = ? = M 總 =F 合 ab/L = 19124/215 = M== ?= σ = = 32（60 3） = ＜[σ]綜上計算內(nèi)容，掛一擋時，軸滿足強度和剛度的要求.2）校核二擋齒輪處軸的強度和剛度，已知 d=360mm，T emax= ， 壓力角 α=20176。/（336cos0176。螺旋角 β=0176。 重慶理工大學(xué)畢業(yè)論文 （題目、小五、宋體）24在低檔工作時,[σ]≤400MPa。其盈利為σ = 式中，M= ()。齒輪所在平面的轉(zhuǎn)角不能超過 。軸在垂直軸的全撓度 f= ≤。前者是齒輪的中心距發(fā)生變化，破壞了齒輪的正常嚙合；后者是齒輪相互歪斜，致使沿齒長方向的壓力分布不均勻。設(shè)計階段可根據(jù)經(jīng)驗和已知條件來初選軸的直徑，然后根據(jù)公式進(jìn)行相關(guān)的剛度和強度方面的驗算。因為剛度不足軸會發(fā)生彎曲變形，結(jié)果破壞了齒輪的正確嚙合，對齒輪的強度、耐磨性和工作噪聲的均有不利影響。 軸的強度計算變速器在工作時，由于齒輪上有圓周力、徑向力和軸向力作用，變速器的軸承受轉(zhuǎn)矩和彎矩。滲碳齒輪的表面硬度為 58~63HRC，心部硬度為 33~48HRC。在選用剛才及熱處理時，可對加工性及成本予以考慮。綜合齒輪的彎曲應(yīng)力和接觸應(yīng)力，此次設(shè)計的齒輪均基本滿足強度要求。）；E 為齒輪材料的彈性模量（MPa） ；b 為齒輪接觸的實際寬度；ρ Z、ρ b為主、從動輪節(jié)點處的曲率半徑（mm） ，直齒輪 ρ Z = rzsinα 、ρ b = rbsinα，斜齒輪 ρ Z = （r zsinα）/cos 2β、ρ b = （r bsinα）/cos 2β；r z、r b為主、從動輪節(jié)圓半徑（mm） 。Zn=116 從表中查的 y=帶入式（44） σ w= =??滿足許用彎曲應(yīng)力要求。Zn=104 從表中查的 y=帶入式（44） σ w= =??滿足許用彎曲應(yīng)力要求。??滿足許用彎曲應(yīng)力要求。將上述有關(guān)參數(shù)帶入（43）后得到σ W = （44）當(dāng)計算載荷取作用到變速器第一軸上的最大轉(zhuǎn)矩時，對乘用車常嚙合和高檔齒輪，許用應(yīng)力在 180~350MPa 的范圍,對貨車在 100250MPa.在計算常嚙合齒輪時由于沒有采用變位，所以主、從動齒輪的彎曲應(yīng)力大小只差在y 上，而 y 隨著當(dāng)量齒數(shù)的增大而減小，所以計算時只要計算該對齒輪中彎曲應(yīng)力大的，即齒數(shù)小的那個齒輪即可。σ w= = ??x滿足許用彎曲應(yīng)力要求。??故滿足許用彎曲應(yīng)力要求。f 0=10） σ W = σ W = （42）已知電動機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩為 Temax=2865N. m=，輸入軸上的齒輪其 Tg=Temax，輸出軸上的齒輪其 Tg=iTemax計算一檔主動齒輪：齒數(shù) z1=56，根據(jù)上圖，取得 y= 齒寬系數(shù) Kc=8，帶入式（42） ，一擋的許用彎曲應(yīng)力為 98~250Mpa。應(yīng)為齒輪的節(jié)圓直徑為 d=mz，式中 z 為齒數(shù)，所