【正文】 引水建筑物工程量匯總。為了減少水土流失，開挖宜采用噴漿處理。為了簡化套筒式伸縮節(jié)規(guī)格，優(yōu)先選用定型產(chǎn)品。以后每隔10年進(jìn)行一次中期檢測。壓力鋼管的運(yùn)行檢查主要項(xiàng)目應(yīng)參照《水電站壓力鋼管設(shè)計(jì)規(guī)范》（SL2812003）的規(guī)定執(zhí)行。（8）其它壓力鋼管的制造應(yīng)符合《壓力鋼管制造安裝及驗(yàn)收規(guī)范》（DL501793）和相關(guān)的國家標(biāo)準(zhǔn)，鋼管宜在工廠卷焊成6m長管節(jié)，汽運(yùn)至工地安裝。σ=τ=σ1=σ2=計(jì)算肋腰截面的正應(yīng)力σ=，剪應(yīng)力τ=，主應(yīng)力σ1=[σ]1=，σ2= [σ]1=185Mpa滿足規(guī)范要求。根據(jù)規(guī)范規(guī)定擬定肋板的厚度不小于2倍岔管管壁的規(guī)定，因此首先擬定肋板厚度tw為36mm（含2mm的銹蝕余量），根據(jù)《水電站壓力鋼管設(shè)計(jì)規(guī)范》（SL2812003）介紹的公式計(jì)算肋中央斷面寬度BT為320mm。本計(jì)算過程采用自編的計(jì)算面程序，為了節(jié)省篇幅，只列出計(jì)算中間結(jié)果。計(jì)算方法是根據(jù)擬定的岔管體形計(jì)算出月牙肋的相關(guān)參數(shù)和肋板中央面的作用力。13′32″，主岔和支岔的半錐頂角取18176。②.岔管體形設(shè)計(jì)根據(jù)壓力鋼管平面布置圖，即720mm。其力學(xué)性能主要指標(biāo)為：壁厚≥16mm的屈服點(diǎn)σs≥225Mpa；抗拉強(qiáng)度σb=375Mpa。43′47″。 鎮(zhèn)墩作用力計(jì)算明細(xì)表 鎮(zhèn)墩鋼管自重分力（kN）關(guān)閉的閥門或悶頭上的力（kN）彎管上的內(nèi)水壓力（kN）漸縮管的內(nèi)水壓力（kN）上 游A1下 游A1′上 游A2下 游A2′上 游A3下 游A3′上 游A4下 游A4′100000200003000040000 鎮(zhèn)墩作用力計(jì)算明細(xì)表鎮(zhèn)墩套筒式伸縮節(jié)端部的內(nèi)水壓力（kN）溫度變化時(shí)套筒式伸縮節(jié)止水填料的摩擦力（kN）溫度變化時(shí)支座對(duì)鋼管的摩擦力（kN）彎管中水的離心力的分力（kN）上 游A5下 游A5′上 游A6下 游A6′上 游A7下 游A7′上 游A8下 游A8′10020304000 鎮(zhèn)墩作用力匯總表(以溫升為控制工況)鎮(zhèn) 墩編 號(hào)鎮(zhèn) 墩軸線高程(m)水平合力∑X(kN)豎向合力∑Y(kN)滿足抗滑必需鎮(zhèn) 墩 體 積(m3)擬定的鎮(zhèn)墩體 積(m3)15025031504955120合計(jì)465（7）岔管結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)壓力鋼管主管內(nèi)徑1200mm，1支管支徑為800mm，2機(jī)支管內(nèi)徑600mm。Y軸以垂直向下為正，向上為負(fù)。鎮(zhèn)墩結(jié)構(gòu)計(jì)算的軸向力計(jì)算中忽略了流水與管壁之間的摩擦力，軸向力以順?biāo)鞣较驗(yàn)檎嫠鞣较驗(yàn)樨?fù)。在對(duì)鋼管壁厚時(shí)已經(jīng)考慮了鋼管抗外壓穩(wěn)定的要求，因此，不需再對(duì)壓力鋼管進(jìn)行抗外壓穩(wěn)定分析。1鎮(zhèn)墩8362鎮(zhèn)墩83鎮(zhèn)墩144鎮(zhèn)墩18從表中可以看出，任意兩鎮(zhèn)墩之間的跨中斷面和膜應(yīng)力區(qū)邊緣斷面的應(yīng)力的最大值σmax= =，說明應(yīng)力滿足要求。管 側(cè)α=90176。管 底α=180176。 電站壓力鋼管應(yīng)力計(jì)算成果表管段編號(hào)計(jì)算壁厚（mm）跨中截面（Mpa）支座膜應(yīng)力（Mpa）管 頂α=90176。分析兩支墩間的跨中斷面和膜應(yīng)力區(qū)邊緣斷面。 壓力鋼管水擊計(jì)算成果表管段編號(hào)∑LV（m2/s）最大水頭（m）最小水頭(m)水擊上升值（m）水擊下降值（m）最大水頭（m）最小水頭（m）隧洞段748 1鎮(zhèn)墩922 2鎮(zhèn)墩136983 3鎮(zhèn)墩2044156 4鎮(zhèn)墩2511201 5鎮(zhèn)墩2683 至岔管2690 岔管至主閥2817 主閥至蝸殼2849 蝸殼2877 尾水2880，壓力鋼管末端的末相水錘相對(duì)升高值ξ1max=%和壓力鋼管末端的末相水錘相對(duì)降低值η1max=22%均滿足要求。計(jì)算ρτ01，說明ξ1ξm，即最大水錘壓強(qiáng)屬于第一相水錘。水輪機(jī)為混流式機(jī)組，因管線較長，水頭較高，取導(dǎo)葉全關(guān)閉時(shí)間Ts=8s，則導(dǎo)葉有效關(guān)閉時(shí)間為Ts’=。 K—抗力系數(shù)，對(duì)不同的情況取不同的數(shù)值； r—管道的半徑，m；壓力管道的抗力系數(shù)根據(jù)不同的結(jié)構(gòu)采用不同的公式進(jìn)行計(jì)算，抗力系數(shù)公式如下:鋼 管：Ks=混 凝 土: Kc=ln環(huán)向鋼筋: Kf=式中:Ks、Kc、Kf—鋼管、混凝土、環(huán)向鋼筋的抗力系數(shù)； Es、Ec—鋼材彈性模量和混凝土彈性模量，105Mpa,104Mpa。電站的壓力鋼管為復(fù)雜管型，既有串聯(lián)管，又有分岔管，采用合肢法計(jì)算電站的水擊值。水庫在校核水位時(shí)電站按額定出力超發(fā)5%。岔管中心至1機(jī)長9m，；岔管中心至2機(jī)管長16m。經(jīng)計(jì)算0鎮(zhèn)墩至1，小于最小壁厚6mm，因此取6mm，壓力鋼管不能滿足抗外壓穩(wěn)定要求，且0鎮(zhèn)墩至1鎮(zhèn)墩距離不長，因此將壁厚增加到10mm，以滿足抗外壓穩(wěn)定要求；1鎮(zhèn)墩至2，取計(jì)算壁厚8mm，制造壁厚為10mm；2鎮(zhèn)墩至3，取計(jì)算壁厚14mm，制造壁厚為16mm；3鎮(zhèn)墩至4，取計(jì)算壁厚18mm，制造壁厚20mm；4至5，取計(jì)算壁厚18mm，制造壁厚20mm。 [σ]—容許應(yīng)力，因未計(jì)入其它荷載，將允許應(yīng)力降低20%，取值為99Mpa。其力學(xué)性能主要指標(biāo)為：壁厚≥16mm的屈服點(diǎn)σs≥225Mpa；抗拉強(qiáng)度σb=375Mpa。本表計(jì)算成果是考慮機(jī)組在正常尾水位205m的情況下。因此選擇方案4（內(nèi)徑1200mm）為推薦方案。線路損耗9%，電費(fèi)的增值稅按17%考慮。壓力鋼管經(jīng)濟(jì)比較中水能計(jì)算的方法同前，投資變化的因素考慮壓力鋼管直徑變化引起的金屬結(jié)構(gòu)工程量的變化和土建投資的變化。在調(diào)壓室水位和機(jī)組噴嘴中心高程已知的情況下，水機(jī)工作水頭由壓力管道的毛水頭和水頭損失決定，而管路的水頭損失同時(shí)又與機(jī)組的流量、管徑相關(guān)。鋼管管徑的的選擇直接關(guān)系到水電站的經(jīng)濟(jì)效益，首先按經(jīng)濟(jì)管徑近似公式計(jì)算幾個(gè)參考管徑后，然后采用技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較選擇最合適的管徑。沿程水頭損失計(jì)算采用斯考倍公式：h沿=（）式中：α—管道形式影響系數(shù)， m—使用年限系數(shù)， v、D、L—為鋼管中水的流速(m/s)、內(nèi)徑(m)和長度(m)壓力鋼管局部水頭損失主要包括以下幾個(gè)組成部分：①．各個(gè)彎管轉(zhuǎn)彎半徑按3D考慮，彎管水頭損失：ζ彎=[+]() 式中：R—彎管轉(zhuǎn)彎半徑(m)； D—彎管內(nèi)徑(m)； α—彎管轉(zhuǎn)角，見壓力管道布置圖。本處只給出各部分的計(jì)算公式和參數(shù)取值,詳細(xì)計(jì)算過程省略。沿線覆蓋層不厚，上部基巖出露較好，中部平緩地段有1～2m殘坡積層。有壓隧洞的圍巖從含燧石灰?guī)r過渡到石英砂巖夾巖。（5+～6+）。 壓力管道（1）管路布置壓力管道范圍從調(diào)壓井后至廠房機(jī)組進(jìn)水管，本次變更設(shè)計(jì)果將調(diào)壓井的位置調(diào)整到有