某四層框架辦公樓計算書畢業(yè)論文(參考版)
2025-07-01 17:41本頁面
【正文】 m/m)AS(mm2/m)配筋實(shí)有AS跨中A區(qū)格L01方向736＠200141L02方向818＠120419B區(qū)格L01方向816＠200141L02方向736＠200141支座AA818＠80629AB818＠110457BB818＠200251A邊支座818＠1005032. 荷載設(shè)計值得（樓面板）恒荷載：GK=*=活荷載：QK=*2=荷載組合：G+Q=+=G+Q/2=+=板的彎距計算區(qū)格ABLo1(m)Lo2(m)Lo1/ Lo2()M1(KN/M)M2(KN/M)M1’(KN/M)M1’’(KN/M)M2’(KN/M)M2’’(KN/M)短跨方向跨中截面的h01=hcd/2=100154=81mm長跨方向跨中截面的h02=hc3d/2=1001512=73mm支座處ho為81mm fy=210N/mm2板的配筋計算截面H0(mm)M(KN(4) 箍筋加密區(qū)：加密區(qū)長度：按建筑抗震設(shè)計規(guī)范：柱端：矩形截面長邊尺寸、層間柱凈高的1/6和500mm三者中的最大值；底層柱：柱根不小于柱凈高的1/3故頂層柱端取750mm；其余柱端取600mm；底層柱取1200mm。；(2) 受剪截面要求（剪壓比驗(yàn)算） （表中的最大值）故均滿足要求。m)80818180(KNm)165170170165(KNm)192197197192(KNm)246279279246(KNm)145150150145N (KN)630654654630 (mm)，且 20202020 (mm)1，取11，取11，取11，取1 (mm)36003600360036001，取11，取11，取11，取1(mm)(mm) (KN)1133N1133N1133N1133N大小偏壓判斷大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓 (mm) (mm2)805856856805實(shí)配鋼筋418418418418實(shí)配配筋面積 (mm2)1018101810181018框架柱正截面配筋計算（一層）桿件號A柱B柱C柱D柱M (KN框架柱正截面配筋計算（三層）桿件號A柱B柱C柱D柱M (KN當(dāng)時， ；當(dāng)時。m ，1141=913KN；；2) 框架柱縱向受力鋼筋計算從上述內(nèi)力組合中選出一組最危險的組合進(jìn)行框架柱縱向受力鋼筋計算，具體計算如下：框架柱正截面配筋計算（四層）桿件號A柱B柱C柱D柱M (KNm ，1119=895KN； 127=112KNm ,866 KN 柱下端：198KNm ，1115=892KN；BC柱：由表：柱上端：197KNm ，1093=874KN； 122=107KNm ,701KN； 柱下端：193KN柱號AD柱M3737585985355194042N981100386288480695797891710411066柱號BC柱M3738596085455184041N1109113192394588710611082103511611185抗震設(shè)計時的內(nèi)力組合：AD柱：由表：柱上端：192KNm ，817=654KN；第一層：非抗震設(shè)計時的內(nèi)力組合：彎矩（M）的單位為KNm ，795=636KN； 100=88KNm ,645 KN 柱下端：170KNm ，787=630KN；BC柱：由表：柱上端：170KNm ，766=613KN； 96=84KNm ,534KN； 柱下端：165KN柱號AD柱M37375252144949234040N713735619640587691713669755780柱號BC柱M37375353145049224040N808829664686644769791754843868抗震設(shè)計時的內(nèi)力組合：AD柱：由表：柱上端：165KNm ，503=402KN；第二層：非抗震設(shè)計時的內(nèi)力組合：彎矩（M）的單位為KNm ，482=386KN； 63=55KNm ,413 KN 柱下端：133KNm ，478=382KN；BC柱：由表：柱上端：133KNm ，456=365KN； 60=53KNm , 349KN； 柱下端：130KN柱號AD柱M38374646204645274140N445446378400364428449418469493柱號BC柱M37374746204645274040N506528408429399478500472526550抗震設(shè)計時的內(nèi)力組合：AD柱：由表：柱上端：130KNm ，206=155KN；第三層：非抗震設(shè)計時的內(nèi)力組合：彎矩（M）的單位為KNm ，143=107KN； 31=26KNm ,165 KN 柱下端：77KNm ，192=144KN；BC柱：由表：柱上端：81KNm ，171=128KN； 28=23KNm , 146KN； 柱下端：76KNAD柱：由表：柱上端：80KN柱號AD柱M28353136163237223037N177198142164138167189164183207柱號BC柱M28343036163137212936N205226154175151190211188208232抗震設(shè)計時的內(nèi)力組合：按抗震等級為三級的要求，節(jié)點(diǎn)處應(yīng)滿足的要求，由于計算時已滿足節(jié)點(diǎn)平衡條件，而對應(yīng)的組合系數(shù)亦相同。二、框架柱的配筋計算縱向受力鋼筋計算1) 框架柱內(nèi)力組合值第四層：非抗震設(shè)計時的內(nèi)力組合：彎矩（M）的單位為KN 框架梁斜截面抗剪計算（底層）桿件號ABBCCD截面位置AB左B右C左C右D左控制內(nèi)力V(KN)2802808585280280是否考慮剪跨比影響否否否否否否a剪跨比Asv選10雙肢箍，Asv=157mm2s251251236236251251實(shí)際選取s150150150150150150加密區(qū)s100100100100100100實(shí)際配筋率最小配筋率注：當(dāng)集中荷載對支座截面或節(jié)點(diǎn)邊緣所產(chǎn)生的剪力值占總剪力值的750/0以上時，考慮剪跨比的影響，；否則不考慮剪跨比的影響。因?yàn)閘0/h, 由 ，故滿足要求。m)2控制內(nèi)力M80( m)630665630230265230630665630b(支座)或(跨中)3502300350200800200350230035037887580924842355420875830實(shí)配鋼筋320320320220220220320320320實(shí)配鋼筋面積941941941628628628941941941框架梁斜截面受剪承載力計算1) 剪力設(shè)計值非抗震設(shè)計的剪力設(shè)計值和抗震設(shè)計的剪力設(shè)計值：框架梁剪力設(shè)計值所在層第13層桿件號ABBCCD截面位置AB左B右C左C右D左(KN)1441472223147144(KN)2802808585280280所在層第四層桿件號ABBCCD截面位置AB左B右C左C右D左(KN)767926267976(KN)818132328181注：表中由（三級抗震等級）計算得出，其中為梁的跨度；、為考慮地震作用組合時框架梁左、右端彎矩設(shè)計值；為考慮地震作用組合的重力荷載代表值產(chǎn)生的剪力設(shè)計值，按簡支梁計算確定?？紤]地震作用組合的框架梁，其正截面抗震受彎承載力應(yīng)按本規(guī)范規(guī)定計算，但在受彎承載力計算公式右邊應(yīng)除以相應(yīng)的承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE. 柱梁的γRE==L/3，b+Sn當(dāng)中取小值屋面框架梁正截面配筋計算（13層）桿件號ABBCCD截面位置A跨中B左B右跨中C左C右跨中D(KNm) (KNm，剪力（V）、軸力（N）的單位為KN?？蚣苤膬?nèi)力組合表框架柱內(nèi)力組合時考慮以下三種最不利內(nèi)力組合：1)及相應(yīng)的N、V；2)及相應(yīng)的M、V；3)及相應(yīng)的M、V。m，剪力（V）的單位為KN。恒載、?？蚣芰旱膬?nèi)力組合表?xiàng)U件號截面位置內(nèi)力種類恒載活載左風(fēng)右風(fēng)左地震右地震荷載組合一二三四五AB(4層)AMV跨中MB左MVBC(4層)B右MV跨中MC左MVCD(4層)C右MV跨中MDMVAB(3層)AMV跨中MB左MVBC(3層)B右MV跨中MC左MVCD(3層)C右MV跨中MDMVAB(2層)AM
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