【正文】 衷心感謝其他所有關心我，幫助我的老師、同學和朋友們。同時，我感謝圖書館理科書庫、資料室、自然科學開架 閱覽室全體老師給我提供的幫助和指導，感謝各位同學在學習、生活中給我的鼓勵和 幫助。在我的設計過程中指導老師給予了悉心 地指導和精辟的建議，使得本課題的設計任務得以順利完成，特別是在設計的最初階段，指導老師耐心細致地給我講解，指導我查閱資料，為我排除困擾，使我走出困境。在設計過程中，雖然有老師的耐心講解，有大 量的文獻資料可供查閱，但對于一些具體問題，比如 PT、CT 二次側(cè)的選擇條件、復 雜網(wǎng)絡的短路電流計算等，仍感覺吃不透，我將在以后的工作、學習中揚長避短，發(fā) 揚嚴謹?shù)目茖W態(tài)度，使所到的知識不斷升華。在以后的學習和工作中，我將繼續(xù)發(fā)揚這種能吃苦的精神，為我 國電力事業(yè)發(fā)展做出應有的貢獻。在設計工程中，因為時間近、任務重，特別是 CAD 制圖難度比較大，經(jīng)常是通宵 達旦的計算、繪圖，十分辛苦。110kV 變電站電氣一次部分初步設計的過程，是對所學知識進行 的一次檢驗和實踐，從而使電力專業(yè)知識得到鞏固和加深，逐步提高了分析問題和解 決問題的能力。 總 結(jié)畢業(yè)設計是在完成了理論課程和畢業(yè)實習的基礎上對所學知識 一次綜合性的總 結(jié)，是工科學生完成基礎課程之后，將理論與實踐有機聯(lián)系起來的一個重要環(huán)節(jié)，是 為以后走向工作崗位能更好的服務社會打下基礎是重要環(huán)節(jié)。避雷針保護范圍計算如下：各針保護半徑rx由下式計算：rx=(?2hx)p式中，p ——高度影響系數(shù)，當 h≤30m 是，p=1；h ——避雷針高度；hx——被保護物高度。第 5 章 防雷保護計算本變電站直擊雷防護采用避雷針，變電站圍墻四角各布置 1 支避雷針，共布置 4 支避雷針，每支避雷針高 30m。3)10kV 母線：Igmax25== Igmax40== 選用單條矩形鋁母線 LMY—11010，其載流量 1663A。2)35kV 母線：Igmax25==Igmax40==該電壓等級母線選用管型母線 LGJ—185，載流量為510A。該級匯流母線采用管型母線,選擇LGJ—185，載流量為510A。第 節(jié) 母線選擇及校驗 母線選擇及校驗的一般規(guī)定1)匯流母線按正常工作最大電流 Igmax選擇其截面S(mm2) ，即按長期發(fā)熱允許電流選擇，要求導體所的電路中最大持續(xù)工作電流Igmax應不大于導體長期發(fā)熱的允許電流Iy，即Igmax≤ I y2)按短路熱穩(wěn)定校驗：S≥式中 C ——散熱系數(shù)kf——集膚效應系數(shù)(3)按電暈電壓校驗(35kV 及以上電壓級母線)：使晴天工作電壓小于臨界電暈電壓，即U lj≥ U g式中 Ulj——臨界電暈電壓(kV)，其值按下式計算：U lj=84kmrδr()式中 k——三相導體等邊三角形布置取1，；mr——導線表面粗糙系數(shù),～，～；δ——空氣相對密度；r ——導線半徑,矩形母線為四角的曲率半徑；a ——相間距離。1)35kV 高壓熔斷器，選用 RXW35/ 型戶外跌落式高壓熔斷器，額定電壓：UN=35kV=UNs=35kV ，合格；斷流容量： SNs=2000MVA S〞= ，合格。一次回路電壓：=8kV UNs=10kV =12kV，合格； 二次回路電壓：110V，合格。一次回路電壓：=28kV UNs=35kV =42kV，合格；二次回路電壓：110V，合格。一次回路電壓：=88kV UNs=110kV =132kV ，合格；二次回路電壓：110/ 3 V，合格。第 節(jié) 電壓互感器選擇及校驗《3～110kV 高壓配電裝置設計規(guī)范》規(guī)定，用熔斷器保護的電壓互感器可不驗算動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定。3)10kV 電流互感器：選用 LZZBJ910 型電流互感器。變壓器側(cè)選用 LR35 型電流互感器。2)35kV 電流互感器：線路側(cè)選用 LZZB835 型電流互感器。第 節(jié) 電流互感器選擇及校驗 1)110kV 電流互感器：選用 LCWB6110 型電流互感器。2)35kV 隔離開關選用 GW435D/100083 型隔離開關。第 節(jié) 隔離開關選擇及校驗1)110kV 隔離開關選用GW5110Ⅲ/100080型隔離開關。4)10kV 變壓器側(cè)選用 KYN28A12(Z)型高壓開關柜，柜內(nèi)裝設 ZN6312 斷路器。3)10kV 線路側(cè)選用 KYN28A12(Z)高壓開關柜，柜內(nèi)裝設 ZN6312 斷路器。2)35kV 線路側(cè)及變壓器側(cè)選用 。第 節(jié) 高壓斷路器選擇及校驗1)110kV 線路側(cè)及變壓器側(cè)選用 LW11110 型戶外 SF6 斷路器。在設計和運行實踐中，已經(jīng)總結(jié)出了1000V以下低壓網(wǎng)絡的短路電流計算結(jié)果，并制成表格，為簡化計算，本設計站用變壓器低壓側(cè)網(wǎng)絡的短路電流計算值直接查表。3)多匝電流互感器的阻抗，僅當三相都裝有同樣互感器時，才予考慮。第 節(jié) 站用變壓器低壓側(cè)短路電流計算對于 1000V 以下低壓網(wǎng)絡的短路電流計算，還應考慮以下特點：1)可按無窮大容量供電的計算短路電流方法進行計算。3三 相 短 路SG1G2小計注：f3——主變低壓側(cè)并列運行；f339。 39。39。 39。⑥計算短路容量，將所得結(jié)果填入表 。④計算短路電流沖擊值，將所得結(jié)果填入表 。== 計算。= ②查計算曲線數(shù)字表，求出短路周期電流的標幺值。= xjs2339。=x12x9(+++)= 各電源的計算電抗如下xjs1339。=x18x9(+++)= G1對 f 3 的轉(zhuǎn)移電抗為xf1339。圖 變壓器低壓側(cè)分列運行計算電路圖及其等值網(wǎng)絡①計算各電源對短路點的轉(zhuǎn)移電抗和計算電抗，如圖 (a)、(b)所示。⑥計算短路容量，將所得結(jié)果填入表 。④計算短路電流沖擊值，將所得結(jié)果填入表 。所得結(jié)果 填入表 。x17=x3+x15=S 對 f 3 的轉(zhuǎn)移電抗為xfs3=x17x16(+++)= G1對 f 3 的轉(zhuǎn)移電抗為xf13=x13x16(+++)= G 2 對 f 3 的轉(zhuǎn)移電抗為xf23 =x12x16(+++)= 各電源的計算電抗如下xjs13= xf13= xjs23 =xf23= ②查計算曲線數(shù)字表，求出短路周期電流的標幺值。 第一種情況：變壓器低壓側(cè)并列運行，①計算各電源對短路點的轉(zhuǎn)移電抗和計算電抗，如圖 (c)、(d)所示。⑥計算短路容量，將所得結(jié)果填入表 。④計算短路電流沖擊值，將所得結(jié)果填入表 。所得結(jié)果填入表 。S 對 f 2 的轉(zhuǎn)移電抗為xfs2=x3+x14=G1對f2的轉(zhuǎn)移電抗為xf12=x13=G2對f2的轉(zhuǎn)移電抗為xf22=x12=各電源的計算電抗如下xjs12=xf12= xjs22=xf22=②查計算曲線數(shù)字表，求出短路周期電流的標幺值。⑥計算短路容量，將所得結(jié)果填入表 。④計算短路電流沖擊值，將所得結(jié)果填入表 。所得結(jié)果fs 1填入表 。x12=x2+x5=x13=x1+x4=x14==S 對 f1 的轉(zhuǎn)移電抗為xfs1=x3=G1對 f1 的轉(zhuǎn)移電抗為Xf11=x13+x14+=G 2 對 f1 的轉(zhuǎn)移電抗為Xf21=x12+x14+=各電源的計算電抗如下xjs11= xf11= xjs21=xf21=②查計算曲線數(shù)字表，求出短路周期電流的標幺值。發(fā)電機G1 X1==發(fā)電機G2 X2==線路 L1 X3=66=線路 L2 X4=8=線路 L3 X5=12=變壓器T1 、T 2 X6=X7== X8=X9== X10=X11=0將計算結(jié)果注于圖 (b)中。圖 計算電路圖及其等值網(wǎng)絡圖 等值網(wǎng)絡的化簡2)制訂等值網(wǎng)絡如圖 (b)所示，進行參數(shù)計算。表 110kV 變電站站用變壓器選擇計算結(jié)果序號名稱計算容量 (kW)額定容量 (kW)功率因數(shù)(cosф)和 效率(η)經(jīng)常性負荷非經(jīng)常性負荷安裝數(shù) (臺)運行數(shù) (臺)運行容量安裝數(shù) (臺)運行數(shù) (臺)運行容量(kW)(kVA)(kW)kVA1充電機40112浮充電機11—3蓄電池室通風 機114屋內(nèi)配電裝置 通風機22—5電焊11—6檢修用電5—5—7電熱15——15—8通訊用電44—9取暖用電10操動機構(gòu)用電—11遠動裝置用電—12屋內(nèi)工作照明13屋外工作照明14事故照明15福利區(qū)照明計算總?cè)萘?kVA) 選擇變壓器容量(kVA) 100第 2 章 短路電流計算第 節(jié) 三相短路電流計算在最大運行方式下對三相短路的情況進行計算。充電機系不經(jīng)常連續(xù)運行的設備，故其負荷應予以計算，但此時可考慮浮充電機 不運行，不必計算。 按每臺電動機的功率因數(shù)、效率、負荷系數(shù)分別由 kW 換算成 kVA，再考慮不同時運行的情況，計算出總負荷。110KV變電站總負荷為考慮增長,按8年計算,負荷在一定范圍內(nèi)的負荷增長率是按指數(shù)規(guī)律變化的,即S=S〞emx式中S〞為初期負荷,x為年數(shù),一般按5～10年規(guī)劃考慮,m為年負荷增長率所以,考慮負荷增長以及線損,年負荷增長率取10%,按8年計算,本變電站負荷為S=S〞emx(1+5%) =8(1+5%)= (MVA)第 節(jié) 站用變壓器負荷計算目前采用的站用變壓器負荷計算的主要方法有：(1)換算系數(shù)法；(2)分別將每臺 電動機的 kW 換算成 kVA，再考慮不同時運行情況的計算方法。本變電站負荷分析計算如下(線損平均取 5%，功率因數(shù)取 ，)：線損5% ,1) 10KV側(cè)P1=2500+1500+1500+2000+2500+2500=12500(KW)=(MW)Q1= P1tan()=(MVAR)PK=KP==(MW)QK=KQ==(MVAR)S1= =(MVA)有功損耗和無功損耗△ Pk===(MW)△ Qk===(MVAR)變壓器10KV側(cè)總高壓P=Pk+△Pk=+=(MW)Q=Qk+△Qk=+=(MVAR)令變電站功率因素為cosφ=,則tanφ=,則系統(tǒng)供給的無功功率Q2Q2=Ptanφ==(MVAR)變電站主變壓器容量為Sj==(MVA)2) 35KV側(cè)P1=800010000+50008000+5000=0(MW)功率可以直接通過母線傳輸,而不通過變壓器傳輸。110kV 中性點有效接地系統(tǒng)，若變壓器不是采用全絕緣，則應在中性點加裝一臺避雷器。當 線路無避雷線時，這段線路必須架設避雷線；當沿線路全長架設避雷線時，則這段線 路應有更高的耐雷水平，以減少進線段內(nèi)繞擊和反擊的概率。在母線上裝設避雷器是限制雷電侵入波過電壓的主要措施。屋內(nèi)配電裝置鋼筋焊接組成接地網(wǎng)，并可靠接地。 變電站直擊雷防護戶外配電裝置一般都采用避雷針做為直擊雷保護，本變電站直擊雷防護采用避雷針，變電站圍墻四角各布置 1 支避雷針，共布置 4 支避雷針，每支避雷針高 30m。所以 變電站要采取周密的過電壓防護措施。因此變電站要對侵入波過電壓進行防護，主要手段是避雷器。第7章 防雷保護設計 變電站的防雷保護具有以下特點：1)變電站屬于“集中型”設計，直接雷擊防護以避雷針為主。高 型一般適用于220kV及以上電壓等級。配電裝置設計的基本步驟：1)根據(jù)配電裝置的電壓等級、電器的型式、出線多少和方式、有無電抗器、地形、環(huán)境條件等因素選