【正文】 實配鋼筋4Φ16（As=806 mm2)再將跨中4Φ16全部伸入支座，作為支座支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（A/s=806 mm2),據(jù)此計算支座上部鋼筋數(shù)量。梁受壓區(qū)翼緣寬度bf=1/3*7200=2400mm,翼緣厚度hf=100mm，h0=515mm. α1fcb/fh/f(h0h/f/2)=**1900*100*(515100/2) =*mM 故屬于第一類T形截面。 首先挑出AB跨梁跨中截面及支座截面的最不利內(nèi)力，即：跨中截面： M= KN*m支座截面 MA=*m MBl=*m V=*m，*m（非地震組合）和1/2簡支梁彎矩三者之中較大值，*m 第3層混凝土強(qiáng)度等級為C30，梁內(nèi)縱筋選用HRB325級鋼筋（fy=f/y=300KN/mm2).167。35第8章 框架柱與框架梁截面設(shè)計167。+177。 表76 B軸線柱內(nèi)力組合表有震組合 非地震組合 層次截面()（SGk+)177。+177。見表75，表76.吉林建筑工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計表75 A軸線柱內(nèi)力組合表有震組合 非地震組合 層次截面()（SGk+)177。ηC為柱端彎矩增大系數(shù),調(diào)整結(jié)果見表： *m，*m，則節(jié)點(diǎn)上下柱端截面逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和為*m，*m，*m，因此應(yīng)將節(jié)點(diǎn)左右粱端彎矩之和乘以柱端彎矩增大系數(shù)ηC =，再按節(jié)點(diǎn)上下端柱的組合彎矩比例分配給柱端，即第4層柱下端截面調(diào)整后的彎矩設(shè)計值Mcb為：Mcu=*（+）*(*)=*m調(diào)整后的柱端剪力設(shè)計值為：V=ηVB（Mcb+Mcl）HnηVB為柱端剪力增大系數(shù),V=**（+*）=另外，且不需要進(jìn)行柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整。因節(jié)點(diǎn)左右梁端彎矩之和與上下柱端彎矩之和基本相等，即第3層柱上下端截面調(diào)整后的彎矩設(shè)計值Mcb為： Mcu=（*）=*m 一．二．三級框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處除 ,柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求.∑MC=ηC∑MB注：∑MC為節(jié)點(diǎn)上下柱截面順時針或逆時針方向組合的彎矩值之和，上下柱端的彎矩值可按彈性分析分配。在地震組合中，*m，第4層柱下端彎矩為*m，KN*m。表74 2軸線框架柱支座邊緣截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值167。由此計算所得的柱支座邊緣處的彎矩和剪力見表74，由于前面在計算活活荷載內(nèi)力時，屋面及樓面均取活荷載（2KN/m2）,而計算重力荷載代表值產(chǎn)生的內(nèi)力Mge及Nge時，屋面應(yīng)取雪荷載（ KN/m2）,樓面仍取活荷載（2 KN/m2），因此，計算各層柱的Nge時，第10層柱取Ngk+（Nqk/8），其他層取Ngk+（Nqk7/8Nqk10）其中Nqk10表示第10層活荷載產(chǎn)生的柱軸力。軸力及剪力設(shè)計值167。MVM（→）M（←）VM（→）M（←）V10支座A Bl Br 跨中BC 　AB 　6支座A Bl Br 跨中BC 　AB 　3支座A Bl Br 跨中BC 　AB 　1支座A Bl Br 跨中BC 　AB 　 表73 框架梁彎矩，剪力組合表(地震組合）層次截面M/V/KN（)（SGk+)177。 式中：為梁的凈跨；：為梁的重力荷載代表值，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值；：分別為梁左右凈截面，逆時針或順時針方向的彎矩設(shè)計值；：為梁端剪力增大系數(shù)，表72 框架梁彎矩，剪力組合表(非地震組合）層次截面++177。在表72中，梁端剪力及跨中彎矩取考慮左，右風(fēng)兩者較大值。荷載設(shè)計值q0=*=q1=*27+*12=由于粱端彎矩系支座邊緣處的彎矩值，故計算時應(yīng)取凈跨 Ln==假定梁跨中最大彎矩距A端為X，則最大彎矩處的剪力應(yīng)滿足 V（x）=（*x）*x/2=0 解得x=,與初始假定相符，所以x有效。下面以第三層框架AB跨梁為例，+（Sqk+Swk）組合中，各內(nèi)力的組合方法。另外。 167。177。Br 177。177。177。1A 177。177。177。Bl 177。177。14177。Br 177。177。177。6A 177。177。177。Bl 177。177。Vwk177。因此，計算第11層框架粱端彎矩和剪力時，53 表71 2軸線框架梁支座邊緣截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值層次截面恒載內(nèi)力屋面荷載雪荷載活載內(nèi)力重力荷載代表值內(nèi)力MGE活載內(nèi)力重力荷載代表值內(nèi)力MGE風(fēng)載內(nèi)力地震內(nèi)力MGkVGkMQkVQkMQkVQk177。 由表71列出了重力荷載代表值產(chǎn)生的彎矩MGK=MGK+。167。167。 結(jié)構(gòu)抗震等級應(yīng)根據(jù)烈度，結(jié)構(gòu)類型和房屋高度按規(guī)范確定，因為處在7度設(shè)防區(qū)，高度大于24m。 豎向荷載作用下內(nèi)力可采用彎矩二次分配法計算，具體計算過程見表65和表66 恒荷載及活荷載作用下2軸線框架的彎矩圖見圖66（a）66（b） 梁端剪力，均是以上人屋面活荷載（）考慮的。對于第10層：q1=q2=*=*=P1=[(1/2**)*2+(+)/2*]*+*+*+ ** =+++ =P2=[(1/2**)*2+(+)/2*+(+)/2**2]* +*+* =M1=(*)=*mM4=*= KN*m對于第2~5層：q1=+*=q2=*=*=P1=[(1/2**)*2+(+)/2*]*+*+*+ +*(***2)+***2 = P2=[(1/2**)*2+(+)/2*+(+)/2**2]* +*+*+*[*()*]+** =M1=(*)=*mM4=*= KN*m對于第6~9層：q1=+*=q2=*=*=P1=[(1/2**)*2+(+)/2*]*+*+*+ +*(***2)+***2 = P2=[(1/2**)*2+(+)/2*+(+)/2**2]* +*+*+*[*()*]+** =M1=(*)=*mM4=*= KN*m對于第1層：q1=+*=q2=*=*=P1=[(1/2**)*2+(+)/2*]*+*+*+ +*(***2)+***2 =P2=[(1/2**)*2+(+)/2*+(+)/2**2]* +*+*+*[*()*]+** =M1=(*)=*mM4=*= KN*m167。 下面以1~10層的框架恒載計算為例，說明荷載計算方法，其余荷載的 計算過程從略。 框架計算單元見圖61， 圖63 豎向荷載作用框架計算簡圖 （a）橫荷載作用 （b）活荷載作用167。 圖61框架的計算單元 取2軸線框架進(jìn)行計算。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。M D值法計算柱端彎矩層次邊柱中柱D/∑DyD/∑Dy10987654321注：,剪力單位為KN。a3=1,y3=0頂層不考慮y2 則y=y0+y1+y3=柱端彎矩：柱頂Mb109=（）=M 柱底Ma910== KN在求得框架第I層的層間剪力后，I層j柱分配到的剪力以及柱上、下端的彎矩、分別按下列各式計算： 柱端剪力計算公式為柱端彎矩計算公式為 ， 邊柱：求柱剪力 /∑=21983/129062=，V== KN 反彎點(diǎn)高度由==a1=1,y1=0。計算過程如下表: 風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算層 次/KN/KN（N/mm）/mm/mm1011617211/1318295411617211/6950811617211/4833710011617211/3766611617211/3118511825411/2685415611825411/2397311825411/2164212825121/2000112215101/2742由表可以看出，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為一層的1/2000，小于1/550，滿足規(guī)范要求。42 風(fēng)荷載體型系數(shù) 因房屋高度H=30m，且H/B（其中B為建筑物的寬度） ，因考慮風(fēng)壓脈動的影響。柱端剪力按下式來計算： 柱上、下端彎矩、按下式來計算 各層邊柱柱端彎矩及剪力計算層次y101161721219839116172121983811617212198371161721219836197711617212198351182541219834118254121983311825412198321282512219831122151034666 各層中柱柱端彎矩及剪力計算層次y101161721425489116172142548811617214254871161721425486197711617214254851182541425484