鋼筋混凝土綜合辦公樓建筑與結(jié)構(gòu)設(shè)計畢業(yè)論文(參考版)
2025-06-30 23:25本頁面
【正文】 其他樓層柱的箍筋配置見下表： 表35 柱的箍筋數(shù)量表柱號層次N / kN 實配箍筋（）加密區(qū)非加密區(qū)E柱8負(fù)值4φ8100（）4φ8150（）6負(fù)值4φ8100（）4φ8150（）1負(fù)值4φ10100（）4φ10150（）D柱8負(fù)值4φ8100（）4φ8150（）6負(fù)值4φ8100（）4φ8150（）1負(fù)值4φ10100（）4φ10150（） 框架梁柱節(jié)點核心區(qū)截面抗震驗算 以一層中節(jié)點為例。非加密區(qū)S 10d =220mm(d為縱向鋼筋直徑)，選配4φ10150。加密區(qū)范圍Max（700，500）= 742mm，= Min（822，100）=100mm，選配4φ10100。，其中取較大的柱下端值，而且、不應(yīng)考慮。m， 二級抗震等級，柱底彎矩設(shè)計值= = %，則綜合各方面因素，選配418（1017mm2），總配筋率= 31017/(550510)= %＞%，滿足要求。 ；l0 /h＜15，取=η==＜=510=153mm，故知為小偏心受壓柱。m，此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進行調(diào)整。 ；l0 /h＜15，取=判斷偏心類型：計算對稱配筋： ，再按及相應(yīng)的M一組計算，N = ，M = kNm E節(jié)點下柱端彎矩（M以左側(cè)受拉為正，V以繞柱端順時針轉(zhuǎn)動為正）：+(–)= kN 柱正截面承載力計算 根據(jù)D柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩?fù)Q算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進行配筋計算。表中的、和N都不應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取上、下柱端彎矩設(shè)計值的較大值。 框架柱 剪跨比和軸壓比驗算表33 柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號層次/mm/mm/（N/mm2）/kN8100（）雙肢箍216。8100（）8E、 ＜ 0雙肢箍216。8100（）雙肢箍8200（）雙肢箍216。8100（）雙肢箍216。其他層梁的配筋計算結(jié)果見下表：表32 框架梁箍筋數(shù)量計算表層次截面梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋實配鋼筋1E、705雙肢箍216。箍筋間距Smax = Min(500/4，822，100) =100，二級抗震箍筋最小直徑為8mm，由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置雙肢箍216。DC跨：最小截面尺寸限制，屬于一般梁，故截面尺寸滿足要求。加密區(qū)長度為Max(650,500) = ，取為1m，箍筋間距Smax = Min(650/4，822，100) =100，二級抗震箍筋最小直徑為8mm，故選配雙肢箍216。 ED跨：最小截面尺寸限制，屬于一般梁，故截面尺寸滿足要求。其他層梁的配筋計算結(jié)果見下表：表31 框架梁縱向鋼筋計算表層次截面M/kN將下部跨間截面的322鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（=1140），再計算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座D上部，說明富裕，且達不到屈服。因為翼緣計算寬度（有效翼緣寬度）當(dāng)按計算跨度考慮時， ；按梁凈距考慮時，；按翼緣高度考慮時，= h－=500－35=465mm，/=100/ 465 = ，此情況不起控制作用，故取最小值=733mm。m。V=－(＋)=，則支座邊緣處 =－m ，= = 支座上部 同理， ， 實取316（=603），滿足要求。將下部跨間截面的422鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（=1520），再計算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座E上部， 說明富裕，且達不到屈服。因為＞翼緣計算寬度（有效翼緣寬度）當(dāng)按計算跨度考慮時， ；按梁凈距考慮時，；按翼緣高度考慮時，= h－= 650－35=615mm，/=100/ 615= ，此情況不起控制作用，故取最小值= 2200mm。m。由表24可求出相應(yīng)的剪力 V=－(＋)=，則支座邊緣處 =＋(–)=m。m； =－(－)=支座彎矩： =－(－)=為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的剪力設(shè)計值。177。177。177。177。177。177。177。177。由此可知，6層及7層柱底柱端組合的彎矩設(shè)計值需要調(diào)整。第7層，柱頂軸壓比[uN]=N/(Ac fc)=103/(5502)=＜，無需調(diào)整。177。177。177。177。177。177。177。177。為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的剪力設(shè)計值。177。177。177。177。177。177。177。177。調(diào)整過程及結(jié)果見下圖：表26 橫向框架E柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次87654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 注：表中彎矩為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設(shè)計值。ΣMb為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。 第6層，柱頂軸壓比[uN] =N/Ac fc =103/(6002)=＞,需要調(diào)整。第7層，柱頂軸壓比[uN]=N/(Ac fc)=103/(5502)=，無需調(diào)整。注：表中M以左側(cè)受拉為正，N以受壓為正。1柱頂MN()柱底MN()177。2柱頂MN()柱底MN()177。3柱頂MN()柱底MN()177。4柱頂MN()柱底MN()177。5柱頂MN()柱底MN()177。6柱頂MN()柱底MN()177。7柱頂MN()()柱底MN()177。 表25 橫向框架E柱彎矩和軸力組合表層次截面內(nèi)力恒活風(fēng)水平地震對應(yīng)的N對應(yīng)的M對應(yīng)的M → ← → ←8柱頂MN()()柱底MN()()177。 框架柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個控制截面進行組合，組合結(jié)果及柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整見如下幾表。M以下部受拉為正，V以向上為正。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見下表， 、兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（為了便于施工及提高框架結(jié)構(gòu)的延性，）。對于考慮地震作用效應(yīng)的組合要求計算“恒載 + ”產(chǎn)生的內(nèi)力，組合時屋面活荷載應(yīng)取雪荷載；對不考慮地震作用效應(yīng)的組合，組合時活荷載則應(yīng)取屋面活荷載和血荷載兩者中的較大值。 橫向框架內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)抗震等級結(jié)構(gòu)抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素，查表確定，由此知本工程的框架為二級抗震等級。恒載作用下：8層：ED跨：kN DC跨： 恒載其他樓層及活荷載（雪荷載）計算方法相同，計算結(jié)果見下表：表22 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（kN）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力ED跨DC跨ED跨DC跨ED跨DC跨E柱D柱8070605040302010 表23 活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力ED跨DC跨ED跨DC跨ED跨DC跨E柱D柱==8（）（）（）0（）（）（）()()7()0()()()()60（）（）（）（）50（）（）40（）（）30）（）20（）（）10（）（）注：表中括號數(shù)值為屋面作用雪荷載（）、其他層樓面作用活荷載（2KN/m2）對應(yīng)的內(nèi)力。3） 傳遞系數(shù)C遠(yuǎn)端固定，C=1/2，遠(yuǎn)端定向支承，C=14） 彎矩分配過程和所得彎矩圖如下圖所示5層7層6層8層右梁下柱上柱左梁右梁下柱上柱3層4層2層1層恒載彎矩分配圖右梁下柱上柱左梁右梁下柱上柱
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