【正文】 M1=＝，N=，V=,基礎(chǔ)埋深基礎(chǔ)頂面至室內(nèi)地面的高度d＝+＝，fk＝180KPa，
。底板長(zhǎng)邊方向和短邊方向的受力鋼筋面積和（mm2）分別為 式中，d 為鋼筋直徑，mm，其余符號(hào)同前。受沖切承載力截面位置圖如下： 三）、內(nèi)力計(jì)算和配筋：／6基礎(chǔ)寬度b時(shí)，柱下單獨(dú)基礎(chǔ)在縱橫兩個(gè)方向的任意截面I—I和Ⅱ—Ⅱ的彎矩可按下式計(jì)算： 式中各符號(hào)的意義如下圖所示。 ——沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長(zhǎng)，取柱寬（計(jì)算柱與基礎(chǔ)交接處時(shí)）或上階寬（計(jì)算變階處時(shí)）；——沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的下邊長(zhǎng)，取柱寬加兩倍基礎(chǔ)有效高度（計(jì)算柱與基礎(chǔ)交接處時(shí)）或上階寬加該處的基礎(chǔ)有效高度（計(jì)算變階處時(shí)）；顯然，當(dāng)破壞錐體落在基礎(chǔ)底面（或變階處下底面）以外時(shí)，不必進(jìn)行驗(yàn)算。 （二）、設(shè)計(jì)計(jì)算一）、基礎(chǔ)底板尺寸的確定：基礎(chǔ)底板尺寸取決于地基承載力和地基土的變形條件，對(duì)于層數(shù)少于7層的框架結(jié)構(gòu)，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值大于200KN/m2時(shí)，可不做變形驗(yàn)算。 (7)柱下鋼筋混凝土單獨(dú)基礎(chǔ)的受力鋼筋應(yīng)雙向配置。 插入基礎(chǔ)的鋼筋，上下至少應(yīng)有兩道箍筋固定?；A(chǔ)的階數(shù)可根據(jù)基礎(chǔ)總高度H設(shè)置，當(dāng)600mmH≤900mm時(shí)，宜分為二級(jí)；當(dāng)H900mm時(shí)，宜分為三級(jí)； （6）對(duì)于現(xiàn)澆柱基礎(chǔ)，如基礎(chǔ)與柱不同時(shí)澆筑，則柱內(nèi)的縱向鋼筋可通過(guò)插筋錨入基礎(chǔ)中，插筋的根數(shù)和直徑應(yīng)與柱內(nèi)縱向鋼筋相同。柱下獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì) （一）、構(gòu)造要求 柱下鋼筋混凝土單獨(dú)基礎(chǔ)，應(yīng)滿足如下一些要求：（1）基礎(chǔ)下的墊層厚度，宜為100mm；梯形截面基礎(chǔ)的邊緣高度不宜小于200mm；梯形坡度； （2）混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜低于C15；（3）底板受力鋼筋的最小直徑不宜小于8mm，間距宜；當(dāng)有墊層時(shí)，混凝土的保護(hù)層厚度不宜小于35mm，無(wú)墊層時(shí)不宜小于70mm；（4）單獨(dú)基礎(chǔ)底面的長(zhǎng)邊與短邊的比值一般取1~； （5）當(dāng)基礎(chǔ)高度≤500mm時(shí)，可采用錐形基礎(chǔ)。（5）、基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。 （3）、地基承載力驗(yàn)算。箍筋用HPB235級(jí)鋼筋（fyv=210N/mm2）雙肢8200，則十三、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)步驟：（1）、選擇基礎(chǔ)的材料、類型，進(jìn)行基礎(chǔ)平面布置。平臺(tái)梁的截面尺寸取h=300mm，b=240mm荷載計(jì)算荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值/kN?m1荷載分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)荷載/kN?m1恒載由斜板傳來(lái)的恒載由平臺(tái)板傳來(lái)的恒載平臺(tái)梁自重平臺(tái)梁上的地磚面層平臺(tái)梁底部和側(cè)面粉刷活荷載q總計(jì) p內(nèi)力計(jì)算平臺(tái)梁跨中正截面最大彎矩平臺(tái)梁支座處最大剪力截面設(shè)計(jì)a）正截面承載力計(jì)算考慮到平臺(tái)梁兩邊受力不均，有扭矩存在，縱向受力鋼筋酌量增大。計(jì)算跨度：由于平臺(tái)板兩端均與梁整結(jié)，所以計(jì)算跨度取凈跨l2n=1580mm?？紤]到斜板兩端均與梁整結(jié)，對(duì)板有約束作用，所以跨中最大的彎矩取配筋計(jì)算選用：受力鋼筋10150，AS=523mm2 分布鋼筋8200（二）、平臺(tái)板設(shè)計(jì)平臺(tái)板計(jì)算簡(jiǎn)圖平臺(tái)板取1m寬作為計(jì)算單元。計(jì)算跨度取斜板水平投影凈長(zhǎng)l1n=2800mm對(duì)于底層第一樓梯跑斜板的計(jì)算跨度，視下端與基礎(chǔ)的結(jié)合情況而定，當(dāng)下端是擱置在磚砌地壟墻上時(shí)，則應(yīng)從地壟墻中心線起算。對(duì)斜板TB1取1m寬作為其計(jì)算單元。（一）、斜板TB1設(shè)計(jì)除底層第一樓梯跑斜板外，其余斜板均相同，而第一樓梯跑斜板的下端為混凝土基礎(chǔ)，可按凈跨計(jì)算。裝訂時(shí)換表1表表2表2表23十一、延性構(gòu)造措施 按《抗震規(guī)范》要求執(zhí)行。當(dāng)柱出現(xiàn)拉力時(shí)，應(yīng)按下式驗(yàn)算： 當(dāng)右邊的計(jì)算值小于時(shí)，取等于，且不應(yīng)小于。當(dāng)時(shí)，取，當(dāng)時(shí)，取。柱的組合剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下列要求：2） 按“強(qiáng)剪弱彎”的原則，調(diào)整柱的剪力設(shè)計(jì)值（注意：調(diào)整前內(nèi)力除于，并將調(diào)整后的值放回組合表中備用） 9度和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合 ——柱端剪力增大系數(shù)。＝ 〉，取ζ2＝.ζ1. ζ2＝其余柱計(jì)算見(jiàn)表22③、各層柱筋計(jì)算（表22）ξ＝N/α1fcbho＝＝（KN）a、ξ≤ξb時(shí)，為大偏心受壓柱：當(dāng)2as＇/ho＝≤ξ≤ξb（mm），取值，當(dāng)軸壓比，；當(dāng)≥。bh＝600600mm2，h0＝600－35＝565mm計(jì)算偏心矩e0＝M/N， e0 h0時(shí)，附加偏心矩ea＝0，e0 h0時(shí)，ea的計(jì)算：ea＝（ h0－e0）＝565－ e0＝－. e0初始偏心矩ei＝e0＋eaζ1＝,當(dāng)ζ1，取ζ1＝；ζ2＝－ 0/h,當(dāng)ζ1，取ζ2＝；.ζ1. ζ2，當(dāng)0/h≤8時(shí)，?。?。調(diào)整后的柱端彎矩按原有柱端彎矩之值分配。但在實(shí)際工程中一般可以從內(nèi)力組合表中所例各層柱上下截面3種荷載的3種組合中，分別選取M、N均為較大的一組進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。柱的內(nèi)力組合比較繁雜，由于M與N的相關(guān)性，嚴(yán)格說(shuō)來(lái)應(yīng)對(duì)每種組合情況進(jìn)行配筋計(jì)算?？蚣芷矫嫱猓鲗又摧S心受壓計(jì)算沿周邊均勻布置的全部受力鋼筋 ≥％bh＝600600＝1960 mm2 ≤5％bh＝600600＝24500 mm2①、各層柱控制截面的最不利內(nèi)力選擇各層柱控制截面的最不利內(nèi)力組M、N由柱的內(nèi)力組合表選擇，對(duì)稱配筋時(shí)柱界限破壞軸力：Nb=ξbα1fcbho=1600（600－35）＝。 柱計(jì)算長(zhǎng)度各層柱的計(jì)算長(zhǎng)度為0＝，H為計(jì)算簡(jiǎn)圖中的各層層高。軸壓比的限制是為了保證柱具有一定的延性。其余計(jì)算見(jiàn)表20（二）、框架柱 柱截面尺寸驗(yàn)算軸壓比：柱凈高與截面長(zhǎng)邊尺寸之比＝（）/＝，為長(zhǎng)柱。梁的組合剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下列要求：＝＝＝350665＝截面尺寸符合要求。（二級(jí)框架）梁端加密區(qū)，剪力設(shè)計(jì)值由強(qiáng)剪弱彎要求計(jì)算①、求剪力設(shè)計(jì)值（9度和二級(jí)框架結(jié)構(gòu)）按“強(qiáng)剪弱彎”的原則，調(diào)整梁端剪力設(shè)計(jì)值Vb（注意：調(diào)整前內(nèi)力除于，并將調(diào)整后的值放回組合表中備用）調(diào)整值： 9度和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合 ——梁端剪力增大系數(shù)。αsξ＝1＝As=ξfcbho/fy=350665247。（一）、框架梁正截面受彎承載力計(jì)算(計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表19)①、梁截面尺寸驗(yàn)算：以4層AB跨為例，其它層計(jì)算相同。解析法求： 如下圖①、AB跨豎向內(nèi)力組合：跨中：+=胯間：+=地震作用組合一：【（恒+）+】 （恒+）地震地震組合二：【（恒+）】 （恒+）地震 BC跨同理計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表15 柱的內(nèi)力組合見(jiàn)表1表1表18 裝訂時(shí)換表1表1表1表18十、按組合內(nèi)力進(jìn)行梁柱配筋計(jì)算為了較合理地控制強(qiáng)震作用下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)破壞機(jī)制和構(gòu)件破壞形態(tài)，提高變形能力，《抗震規(guī)范》體現(xiàn)了能力控制設(shè)計(jì)的概念，并區(qū)別不同抗震等級(jí)，在一定程度上實(shí)現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”、“強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱桿件”和“強(qiáng)剪弱彎”的概念設(shè)計(jì)要求。裝訂時(shí)換表14按下列各式組合：（計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表15） （1）梁端負(fù)彎矩，取下式兩者較大值（2）梁端正彎矩按下式確定 （3）梁端剪力，取下式兩者較大值 支座正負(fù)彎矩、梁端剪力的組合結(jié)果見(jiàn)表15在計(jì)算強(qiáng)度時(shí)取支座邊緣處截面內(nèi)力作為支座截面配筋的依據(jù)。在豎向荷載作用下，先考慮梁端負(fù)彎矩的調(diào)幅（見(jiàn)表14），然后再計(jì)算剪力和跨中彎矩，進(jìn)行內(nèi)力組合（見(jiàn)表15）。具體調(diào)幅見(jiàn)表14九、荷載效應(yīng)組合本部分計(jì)算只?、掭S線1～4層梁柱的內(nèi)力組合過(guò)程，其余各軸線上梁柱的內(nèi)力計(jì)算省略。具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)圖：圖81 框架荷載（恒載）分布圖圖82 恒載作用下彎矩圖圖83 恒載作用下剪力圖圖84 恒載作用下軸力圖圖85 框架荷載（活載）分布圖圖86 活載作用下彎矩圖圖87 活載作用下剪力圖圖88 活載作用下軸力圖彎矩調(diào)幅：考慮梁端的塑性變形及內(nèi)力重分布，對(duì)梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，即人為地減小梁端負(fù)彎矩，（用括號(hào)在圖上標(biāo)出），相應(yīng)跨中、。=得： 其余同理計(jì)算得表9 換表9 地震作用下框架柱剪力及柱端彎矩計(jì)算㈢ 、 框架梁端的彎矩 根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡，求梁端彎矩：對(duì)于中柱，左、右梁端彎矩可由上、下柱端彎矩之和按左、右梁的線剛度比例分配 對(duì)邊柱節(jié)點(diǎn)： 以KJ6第3層計(jì)算為例：柱A： ， ，=+=柱B: ， ， ==柱C： ， ，=+=其余各梁端的彎矩計(jì)算雷同，見(jiàn)表10㈣ 、框架梁端的剪力計(jì)算根據(jù)框架梁隔離體的平衡條件，梁端彎矩的代數(shù)和除以梁的跨度即可得梁端剪力 （521）同樣取第三層為例計(jì)算：A～B軸梁AB：=B～C軸梁BC：=其余見(jiàn)表10㈤ 、框架柱的軸力計(jì)算對(duì)于中柱，每個(gè)節(jié)點(diǎn)左、右梁端剪力之差即為柱的該層層間軸向力；對(duì)于邊柱，節(jié)點(diǎn)一側(cè)的梁端剪力即為柱的該層層間軸向力；從上到下逐層累加層間軸向力，即得柱在相應(yīng)層的軸力。 ——上下梁線剛度變化時(shí)的反彎點(diǎn)高度比修正值；當(dāng)某柱的上、下梁線剛度不同，柱上、下節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角不同時(shí)，反彎點(diǎn)位置有變化，應(yīng)將加以修正，修正值為。查《抗規(guī)》表，得，αmax＝，α1＝αmax（Tg/ T1）=（）＝T1＝＞ Tg =＝ s應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用，頂部附加地震作用系數(shù)為＝ T1＋=結(jié)構(gòu)總水平地震作用去掉標(biāo)準(zhǔn)值為：==附加頂部集中力==樓面處水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值及層間地震剪力如下： 六、多遇烈度地震作用下結(jié)構(gòu)層間彈性變形驗(yàn)算 層間剪力的計(jì)算（課本P119）（上表已算出） ＋ 層間彈性變形計(jì)算 驗(yàn)算是否滿足。 ——第i層柱的側(cè)移剛度之和 五、計(jì)算多遇地震烈度下橫向框架的彈性地震作用對(duì)滿足底部剪力法適用條件的框架結(jié)構(gòu)，可用底部剪力法求解。裝訂時(shí)換表5頁(yè)能量法計(jì)算基本周期： 式中，ui——把集中在各樓層處的重力荷載代表值Gi視為作用在樓面處的水平力時(shí)，按彈性剛度計(jì)算得到的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)側(cè)向位移（m）。現(xiàn)以KJ6第二層柱Z6的側(cè)移剛度計(jì)算為例，說(shuō)明計(jì)算過(guò)程，其余柱的計(jì)算過(guò)程從略，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表5圖31 KJ—6 柱（Z6 ）及與其相連梁的相對(duì)線剛度由圖可知，根據(jù)公式由式其余各柱的剛度、總剛度計(jì)算見(jiàn)下頁(yè)表5 四、計(jì)算橫向框架自振周期，且質(zhì)量和剛度分布均勻，可采用底部剪力法計(jì)算結(jié)構(gòu)的地震作用。m橫向框架柱的側(cè)移剛度值根據(jù)D值法，第i層第j 根柱的側(cè)移剛度為： 式中，α體現(xiàn)了節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角的影響，對(duì)于框架一般層的邊柱與中柱和首層的邊柱與中柱的α值詳見(jiàn)課本《混凝土結(jié)構(gòu)下冊(cè)》(武漢理工大學(xué)出版社) P201 、P203柱的側(cè)移剛度按上式計(jì)算，式中系數(shù)由書(shū)P203表33查得。m同理可求得其余各層梁線剛度，如表3：柱的線剛度計(jì)算各層柱分別列表計(jì)算：E=㎡，b= m，h= m, H= m, H2=H3=H4=I===103 m底層柱線剛度： i===m底層中框架梁線剛度： A～B 軸：i=== 粘土磚空斗砌體的容重：15KN/m3 荷載分層總