【正文】 ——溶解氧濃度；。 D5=脫氮量 =60000/1000 =（kg/d） 總需氧量 AOR=D1D2+D3D4D5 =+ =(kg/d) ，則AOR==(kg/d) ②標準狀態(tài)下需氧量SOR 式中，——20℃時氧的飽和度，取=。 D3=(進水NH3N—出水NH3N)Q/1000 =(2825)80000/1000 =828(kg/d)d. 剩余污泥中NH3N的耗氧量D4 D4=污泥含氮率氧化溝剩余污泥 = =（kg/d）e. 脫氮產(chǎn)氧量D5。b. 剩余污泥中BOD5的需氧量D2（用于生物合成的那部分BOD5需氧量） D2=1==(kg/d)c. 去除NH3N的需氧量D3。②好氧區(qū)水力停留時間t1(h) ③剩余污泥量 ()式中，——出水水質(zhì)TSS濃度 —— ——進水TSS濃度 ——進水VSS濃度 ，本設(shè)計取去除每1kgBOD5產(chǎn)生的干污泥量為 （2）脫氮①需氧化的氨氮量N1，%，則用于生物合成的總氮量為：需要氧化的NH3N量N1=進水TNK出水NH3N生物合成所需氮N0N1==（mg/L）②脫氮所需的容積V2脫硝率14℃時=(還原的脫氮所需的容積：③脫氮水力停留時間t2(3)氧化溝總?cè)莘eV及停留時間t V=V1+V2=16808+≈17160（m3）校核污泥負荷污泥負荷過高，故需調(diào)整氧化溝容積取V=35000m3符合要求。d)； （3）污泥濃度：X=3500～4500mg/l； （4）污泥產(chǎn)率系數(shù)：Y＝； （5）內(nèi)源代謝系數(shù)：Kd=。原污水交替進入兩側(cè)邊池，處理出水相應(yīng)地從作為沉淀池的另一邊池流出，這樣，提高了曝氣轉(zhuǎn)刷的利用率，使其達到59%左右，另外也有利于生物脫氮。目前運行的這種工藝，大部分是預(yù)先將各階段的運行時間，根據(jù)具體的水質(zhì)、水量，編入運行管理的計算機程序中，從而使整個管理過程運行靈活、操作方便。　　通常一個工作循環(huán)需48小時，在整個循環(huán)過程中，中間的溝始終處于好氧狀態(tài)，而外側(cè)兩溝中的轉(zhuǎn)刷則處于交替運行狀態(tài)，當(dāng)轉(zhuǎn)刷低速運轉(zhuǎn)時，進行反硝化過程，轉(zhuǎn)刷高速運轉(zhuǎn)時，進行硝化過程，而轉(zhuǎn)刷停止運轉(zhuǎn)時，氧化溝起沉淀池作用。溝Ⅲ中的轉(zhuǎn)刷停止運轉(zhuǎn)，開始泥水分離。　　階段五：類似于階段二，進水又從溝Ⅱ流入，溝Ⅰ仍然起沉淀他作用，溝Ⅲ中的轉(zhuǎn)刷開始高速運轉(zhuǎn)，并從缺氧狀態(tài)變?yōu)楹醚鯛顟B(tài)。同時，溝Ⅲ中轉(zhuǎn)刷開始低速運轉(zhuǎn)，使其處于缺氧狀態(tài)．溝Ⅱ則仍然處于好氧狀態(tài)，溝Ⅰ起沉淀池作用。階段一、二、三組成了上半個工作循環(huán)。同時溝Ⅰ中的轉(zhuǎn)刷開始高速運轉(zhuǎn)，使其從缺氧狀態(tài)變?yōu)楹醚鯛顟B(tài)，并使階段一進入溝Ⅰ的有機物和氨氮得到好氧處理，待溝內(nèi)的溶解氧上升到一定值后，該階段結(jié)束。同時溝I的出水堰自動升起，污水和污泥混合液進人溝Ⅱ．溝Ⅱ內(nèi)的轉(zhuǎn)刷以高速運行，保證溝內(nèi)有足夠的溶解氧來降解有機物，并使氨氮轉(zhuǎn)化為硝酸鹽，完成硝化過程．處理后的污水流入溝Ⅲ，溝Ⅲ中的轉(zhuǎn)刷停止運轉(zhuǎn)，起沉淀池的作用，進行泥水分離，由溝Ⅲ處理后的水經(jīng)自動降低的出水堰排出?！　‰A段一：污水經(jīng)配水井進入溝Ⅰ，溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷以低速運轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)速控制在僅能維持水和污泥混合，并推動水流循環(huán)流動，但不足以供給徽生物降解有機物所需的氧。這種工藝流程簡單，無需另設(shè)一次、二次沉淀池和污泥回流裝置，使氧化溝工藝的基建投資和運行費用大為降低，并在一定程度上解決了以往氧化溝占地面積大的缺點。最初一般用于處理在5000以下的城市污水。⑩ 排沙采用泵吸式排沙機排除。 （2）設(shè)計計算① 池子的有效容積 式中：——沉砂池的總有效容積，；——最大設(shè)計流量，；——最大設(shè)計流量時流行時間，min，1 min～3 min，本設(shè)計取2min； ② 水流斷面面積式中：——沉沙池過水?dāng)嗝婷娣e，m——最大設(shè)計流速，m/s； m/s—— m/s，圖41 曝氣沉砂池Figure 41 aerated grit chamber③ 池總寬度設(shè)h2= 式中：B——沉砂池總寬度，m；h2——設(shè)計有效水深，m；一般取2 m—3 m， m；寬比一般采用1—2；④ 每格池子寬度設(shè)n=2格～(符合規(guī)定)⑤ 池長 ⑥ 每小時所需空氣量，式中：q——每小時所需空氣量，m/h；d——每立方米污水所需空氣量，m空氣/m3污水； m空氣/m污水—，本設(shè)計采用 m污水/m污水；⑦ 沉砂斗所需容積 V——沉沙室所需容積，m Qmax——日設(shè)計流量，m /dX——城市污水沉沙量；m /106 污水，取污水T——清除沉沙間隔時間，d，一般采用兩天——污水流量總變化系數(shù)，取 ⑧ 沉砂槽尺寸的確定 圖42 沉砂槽Figure 42 riffler，斗底寬，沉砂池坡向沉砂斗的坡度為（本設(shè)計采用）斗壁與水平面的傾角大于（本設(shè)計?。瑒t沉沙池上口寬。⑤ 池子的進口和出口布置，應(yīng)防止發(fā)生短路，曝氣沉砂池的進水方向與水在池內(nèi)的旋流方向一致，出水口常用淹沒式，出水口方向與進水口垂直，并宜設(shè)置擋板。若池長比池寬大得多，則應(yīng)考慮設(shè)置橫向擋板，池的形狀應(yīng)盡可能不產(chǎn)生死角或者偏流，集砂槽附近安裝縱向擋板。② 廢水在最大流量時，在曝氣沉砂池內(nèi)的停留時間為1～3分鐘，如果考慮預(yù)曝氣則延長池身，使停留時間為10～30分鐘。 基于3種沉砂池的比較，本工程選用曝氣沉砂池。 （2）平流沉砂池 它具有截流無機顆粒效果好，工作穩(wěn)定，構(gòu)造簡單，排沙方便等優(yōu)點；但沙中夾有有機物，是沉砂的后續(xù)處理增加了難度；占地大配水不均勻；已出現(xiàn)短流和偏流。沉砂池一般設(shè)在泵站前以便減小無機顆粒對水泵，管道的磨損，也可設(shè)在沉淀池前以減輕沉淀池負荷及改善污泥處理構(gòu)筑物的處理條件。（7）衛(wèi)生為了管理人員清刷地面和個人衛(wèi)生，應(yīng)就近設(shè)洗手池，接25 mm的給水管，并備有供沖洗的橡膠管。② 窗：泵房于陰陽兩側(cè)開窗，便于通風(fēng)采光，開窗面積不小于泵房的1/5，于兩側(cè)設(shè)八扇窗，其尺寸為18002400 mm。 （6）門窗及走廊、樓梯① 門：機器間至少應(yīng)有滿足設(shè)備的最大部件搬遷出入的門，寬不小于4 m。 （5）泵房值班室、控制室及配電間值班室設(shè)在機器間一側(cè)有門相通，并設(shè)置觀察窗，根據(jù)運行控制要求設(shè)置控制和配電柜，其面積約為1218 m，能滿足12人值班，因長年運行，因此安裝電話。泵房在上層工作間設(shè)置窗戶，保證有充足的自然采光，檢修操作點是采用集中照明。排水溝沿墻設(shè)置，坡度I=， m， m在吸水管上接出DN100 mm的小管伸到集水坑內(nèi)，當(dāng)水泵工作時把坑內(nèi)積水抽走。 （2）計量設(shè)備由于污水中含有機械雜質(zhì)，其計量設(shè)備考慮被堵塞的問題，可采用電磁流量計，采用壓水干管的彎頭作為計量設(shè)備。h—吊起物底部與泵房進口處室內(nèi)地坪的距離。選擇CD1312D型電動葫蘆，其規(guī)格見表35表35 起吊機選擇規(guī)格Table 35 lifting machine choose the specifications型號起重量t起升高度m起升速度m/min運行速度m/min工字梁軌道型號最大輪壓kg重量kgCD1312D31286020a～451650360主起升電動機慢速起升電動機運行電動機鋼絲網(wǎng)功率kw轉(zhuǎn)速r/min功率kw轉(zhuǎn)速r/min功率kw轉(zhuǎn)速r/min直徑mm結(jié)構(gòu)13801380138013637+1180Ib （2） 高度的確定H=a++b+c+d+e+h式中：a—單軌吊車梁的高度，b—滑車的高度，c—起重葫蘆在鋼絲繩繞緊狀態(tài)下的長度，取1080mmd—起重繩的垂直長度；==。① m；② 基礎(chǔ)尺寸為12001250mm；③ ； ④ 出水側(cè)基礎(chǔ)與墻壁的凈距為2m。②要澆制在較堅實的地基上，以免發(fā)生不均勻沉降或基礎(chǔ)下沉。 水泵機組基礎(chǔ)的確定和污水泵站的布置 （1）水泵機組基礎(chǔ)的確定機組安裝在共同基礎(chǔ)上，基礎(chǔ)的作用是支撐并故定機組，使之運行穩(wěn)定。 （2）集水池的通氣設(shè)備集水池內(nèi)設(shè)通氣管，通向地外，并將管口做成彎頭或加罩，以防止雨水及雜質(zhì)入內(nèi) （3）集水池清潔及排空措施集水池設(shè)有污泥斗，坡向污泥井，從平臺到底應(yīng)設(shè)供上下用的扶梯，臺上應(yīng)有吊泥用的梁溝滑車。彎頭兩個，=； 設(shè)壓水管管長8m，則h沿程=il=壓水管總損失h=+=④ 水泵揚程校核H=H靜+∑h+=+++1=﹤，能夠滿足需求，故選泵合適。③ 壓水管路損壓水管上有：Dg250400的漸縮管一個，=。 查手冊1知：1000i=查手冊1知：1000i=水泵進出口徑分別為300mm，250mm.② 吸水管路損失吸水管上有：一個喇叭口Dg=700mm,ξ1=； Dg500的閘閥一個，ξ2=，Dg300的90176。 選泵由Q=243L/S=，H=14 m，可查手冊11得：選用250WDL型立式污水泵，其各項性能如下：表34 泵的選擇參數(shù)Table 34 selection parameter of pump 型號流量m3/h揚程m轉(zhuǎn)速r/min軸功率kw電動功率kw效率%氣蝕余量m重量kg250WDL750125099075772570 吸、壓水管路實際水頭損失的計算 （1） 設(shè)計依據(jù)① —，安裝要求有向水泵不斷向上的坡度；② — m/s；③ m/s。(2) 選泵具體計算泵站選用集水池與機器間合建式的矩形泵站。并根據(jù)污水經(jīng)泵站抽升后，出口入河道、灌渠還是進處理廠處理來選擇合適的泵站位置；(3) 污水泵站的集水池與機器間在同一構(gòu)筑物內(nèi)時，集水池和機器間須用防水隔墻隔開，不允許滲漏，做法按結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范要求；分建時，集水井和機器間要保持的施工距離，其中集水池多為圓形，機器間多為方型；(4) 泵站構(gòu)筑物不允許地下水滲入?！?0176。故本設(shè)計的中格柵宜采用機械清渣。W1——柵渣量（）K——生活污水流量總變化系數(shù)。 (4) 通過格柵的水頭損失 式中：h1——過柵(設(shè)計)水頭損失，m； h0——計算水頭損失，m； g——重力加速度， ； k——系數(shù)，一般取3； ξ——阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)，,當(dāng)為矩形斷面時， β=為避免造成柵前涌水，故將柵后槽底下降h1為補償。m B1——進水渠道寬度， α——其漸寬部分展開角度，取20176。 細格柵的設(shè)計計算，過柵流速取，用細格柵，柵條間隙b=6mm，格柵安裝傾角α=60176。75176?！?0176。 采用機械清渣。（）, ——生活污水流量總變化系數(shù)。 格柵間隙為16 —25mm時，=—；格柵間隙為30 —50mm時，=—。 所以： （5） 柵后槽總高度H設(shè)柵前渠道超高； （6） 柵槽總長度L，：式中為柵前渠道深， （7） 柵槽總寬度 （8） 每日柵渣量 （）式中：——每日柵渣量，/d。； （3）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 式中：L2——柵槽與出水渠道連接渠的漸縮部分長度，m。 式中： ——進水渠道漸寬部分的長度。 v—過柵流速，m/s，— m/s。 n—格柵間隙數(shù)；Qmax—最大設(shè)計流量，/s；α—傾角；60176。s—柵條寬度，m。 柵槽寬度。設(shè)計圖見，圖31，圖3231圖 格柵設(shè)計簡圖Figure 31 grille32圖 格柵的結(jié)構(gòu)簡圖Figure 32 grille（1）設(shè)柵前水深h= m，過柵流速取V= m/s，用中格柵，柵條間隙b=，格柵安裝傾角α=60176。 （15）格柵間內(nèi)應(yīng)安設(shè)吊運設(shè)備，以進行格柵及其他設(shè)備的檢修，柵渣的日常清除。 （13）設(shè)置格柵裝置的構(gòu)筑物，必須考慮設(shè)有良好的通風(fēng)設(shè)施。 （11） m，人工清除不應(yīng)小于 ；。 （10）格柵間必須設(shè)置工作臺，臺面應(yīng)高出柵前最高設(shè)計水位 。 （8）格柵傾角一般采用～。 （6）過柵流速一般采用 ～ m/s。 （4）大型污水處理廠或泵站前的格柵（ ）一般應(yīng)采用機械清渣。 （3）柵清量與地區(qū)的特點、格柵的間隙大小、污水流量以及排水管道系統(tǒng)的類型等因素有關(guān)。 設(shè)計參數(shù) （1）水泵前格柵柵條間隙，應(yīng)根據(jù)水泵要求確定。 m