氣田用水套爐設(shè)計(jì)研究-畢業(yè)論文(參考版)
2025-06-29 18:50本頁面
【正文】 22 (1) :80～84[6]SY [7]SYT 526191火筒加熱爐受壓文件強(qiáng)度計(jì)算方法[8]SYT+05351994火筒式加熱爐熱力與阻力計(jì)算方法[9]SYT 52622000火筒式加熱爐規(guī)范。其次，還要感謝大學(xué)期間給予我?guī)椭睦蠋熀屯瑢W(xué)們，畢業(yè)論文的完成離不開你們的幫助。從選題到查閱資料，論文提綱的提取額，中期論文的修改，后期論文格式調(diào)整等各個環(huán)節(jié)都給予了我悉心指導(dǎo)。雖然做設(shè)計(jì)的過程是艱辛的，但是在老師的指導(dǎo)的下還是完成了畢業(yè)設(shè)計(jì)。致謝畢業(yè)設(shè)計(jì)即將結(jié)束，寫完這篇畢業(yè)論文時(shí)感慨頗多。限于所學(xué)的知識及自己的學(xué)術(shù)水平，本次設(shè)計(jì)的電加熱水套爐在當(dāng)今這個科技不斷發(fā)展進(jìn)步的時(shí)代，仍有一些需要優(yōu)化，加強(qiáng)的地方，比如還可加入如自動反饋控制、遠(yuǎn)程聯(lián)網(wǎng)控制、模塊化安裝等技術(shù)。針對具體的天然氣加熱需求及工藝參數(shù)進(jìn)行了電加熱水套爐的系統(tǒng)設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；并繪制出了電加熱水套爐的CAD二維裝配圖和三維示意圖。降低了油氣田的開采成本。第4章 結(jié)論與建議本研究將傳統(tǒng)水套爐的火筒加熱器改為法蘭式電加熱器，對水套爐重新進(jìn)行了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，將結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化，集中化程度高，占地面積小。補(bǔ)強(qiáng)圈的焊腳尺寸，當(dāng)補(bǔ)強(qiáng)圈厚度大于或等于8mm時(shí)，應(yīng)取補(bǔ)強(qiáng)圈厚度的70%，且不應(yīng)小于8mm,當(dāng)補(bǔ)強(qiáng)圈厚度小于8mm時(shí)，取與補(bǔ)強(qiáng)圈等厚。標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度下限值Rm540N/mm2的剛才以及CrMo低合金鋼鋼材其他鋼材單面坡口雙面坡口單面坡口雙面坡口e1e2e1e2e1e2e1e20~10%δs且≤3≤0~10%δ1且≤30~10%δ2且≤30~15%δs且≤4≤0~15%δ1且≤40~15%δ2且≤4注：。（8） 接管補(bǔ)強(qiáng)圈的焊接，應(yīng)在接管與殼體之間的焊接接頭檢查合格后進(jìn)行。（6） 用手工電弧焊和氣焊焊接管子時(shí)，宜采用多層焊，各焊層的接頭應(yīng)錯開。（4） 手工雙面焊應(yīng)該清理焊接，自動焊和二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊如通過經(jīng)驗(yàn)確認(rèn)能保證全焊透可不做清根處理。（2） 在焊接過程當(dāng)中，環(huán)境溫度為0℃——20℃時(shí)，焊件應(yīng)該在開始焊接處100mm范圍內(nèi)預(yù)熱到15℃以上。本研究中需要焊接的部件都應(yīng)該遵循SYT 52622009火筒式加熱爐規(guī)范中的相關(guān)規(guī)定。加熱功率的計(jì)算按以下三個方面： 運(yùn)行時(shí)的功率 啟動時(shí)的功率 系統(tǒng)中的熱損失所有的計(jì)算應(yīng)以最惡劣的情況考慮： 最低的環(huán)境溫度 最短的運(yùn)行周期 最高的運(yùn)行溫度 加熱介質(zhì)的最大重量（流動介質(zhì)則為最大流量）系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)所需要的功率：P=m?c??T864h ()式中： P——功率，kW； m——介質(zhì)重量，kg； c——介質(zhì)比熱，kcal/kg℃ ?T——介質(zhì)和環(huán)境溫度之差或溫升，℃； h——時(shí)間，h查工程常用物質(zhì)的熱物理性質(zhì)手冊得：c= kcal/kg?℃ 代入數(shù)據(jù)得： P=啟動時(shí)所需要的功率：加熱2小時(shí)，可以達(dá)到加熱天然氣的溫度需要520kW的電加熱器。：δ=由于水套爐在室外使用，故需在保溫層外加護(hù)一層保護(hù)層，根據(jù)GB817587 設(shè)備及管道保溫設(shè)計(jì)導(dǎo)則 中 ，——，或者防銹鋁板，并且殼的接縫必須搭接。 ——6元/106kJ（15——25元/106kcal）之間。hK)[kcal/hK)[kcal/℃)]；t——年運(yùn)行時(shí)間，h；T——設(shè)備和管道的外表面溫度，K（℃）； Ta——環(huán)境溫度，K（℃）； Pi——保溫結(jié)構(gòu)單位造價(jià)，元/m3； S——保溫工程投資貸款年分?jǐn)偮?，按?fù)利計(jì)息：S=i(1+i)1+i1,%。(m平面保溫層的計(jì)算公式：δ=A1fn?λ?t(TTa)Pi?Sλα () 式中 δ——保溫層厚度，mm； A1——常數(shù)，按中華人民共和國法定計(jì)量單位計(jì)算A1=103，按公制計(jì)量單位計(jì)算 A1=103 ； fn——熱價(jià)，元/106kJ （元/106kcal）； λ——保溫材料制品導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m長半徑彎頭。彎頭180176。彎頭90176?！? Cp可查表得Cp= kJ(kg?K) Pr=氣體在管道內(nèi)呈紊流狀態(tài)預(yù)估管壁內(nèi)溫度Tw=α=Tw=tf+αik?tm （）式中 tf——平均溫度；℃ α——管內(nèi)壁對被加熱介質(zhì)的換熱系數(shù)； k——傳熱系數(shù)； ?tm——對數(shù)平均溫差；℃Tw=與預(yù)估值接近 k=11αi+ri+ro （）式中 αi——管內(nèi)壁對被加熱介質(zhì)的換熱系數(shù)； ri——管內(nèi)壁污垢熱阻； ro——管外壁污垢熱阻；k=Ptc=k?Ac??tm103 （）式中 k——傳熱系數(shù)； Ac——換熱面積；m2 ?tm——對數(shù)平均溫差；℃：Ptc=131501W檢查是否滿足 ≤PtcPnPn≤其中 Ptc——按傳熱方程計(jì)算的熱功率；W Pn——額定熱功率；W代入數(shù)據(jù)PtcPnPn=符合要求直管計(jì)算： 計(jì)算厚度：δ=pD02σ+p ()式中 p——管程設(shè)計(jì)壓力；MPa D0——盤管外徑；mmδ=厚度附加量：C=C1+C2=+=設(shè)計(jì)厚度：δ?=δ+C=+=名義厚度：δ?=故直徑采用?803的無縫鋼管。K) μ——平均溫度下介質(zhì)的動力粘度；Pas根據(jù)修正公式，在平均溫度下天然氣的動力粘度μ=μ0?+220T++220?（T+）32 （）式中 μ0——0℃時(shí)天然氣的動力粘度；Pa℃） 雷諾數(shù) Re=Q1000Dic?ν （） ν=μρ （）式中 Q——天然氣的體積流量；m3/s Dic——盤管內(nèi)徑；mm ν——平均溫度下介質(zhì)的運(yùn)動粘度；m/s2 μ——平均溫度下介質(zhì)的動力粘度；Pa℃)經(jīng)過修正公式，天然氣在平均溫度下的導(dǎo)熱系數(shù)λ=λ0（T+） （）式中 λ0——天然氣在0℃ 時(shí)的導(dǎo)熱系數(shù)；W/(m℃/W其中污垢熱阻應(yīng)從條件類似的試驗(yàn)中選取，缺乏數(shù)據(jù)可根據(jù)介質(zhì)、表 水加熱介質(zhì)
環(huán)評公示相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號-1