【正文】 威廉斯. Design of Reinforced Concrete Structures, 北京 : 中國水利水電出版社, 2002[15] Henry J. Cowan. Design of Reinforced concrete structures, Englewood Cliffs: Prentice Hall, 1989[16] Lulu Basheer, Joerg Kropp, David . Assessment of the durability of concrete from its permeation properties: a review. Elsevier, 2005, 93103. 。通過畢業(yè)設計鞏固了專業(yè)知識，提高了綜合分析問題的能力，初步掌握了一般住宅建筑工程的設計流程、原理及方法，為將來的工作打下良好的基礎。電算出圖快捷、精確，是實際工程設計采用的主要手段，但畢業(yè)設計采用手算為主更能加深對計算原理的理解。手算采用一些簡化的但比較精確的計算方法，如計算地震作用的底部剪力法、計算水平荷載作用下框架內(nèi)力的“D值法”、計算豎向荷載作用下框架內(nèi)力的彎矩二次分配法等。在進行建筑設計的過程中，經(jīng)過不斷修改的設計方案雖然并不完美，但卻使我體會到只要精心去設計，中小戶型也能較好地滿足住宅的使用功能。不可否認由于經(jīng)濟的飛速發(fā)展，我國的建筑市場也在蓬勃發(fā)展，但經(jīng)常會出現(xiàn)戶型面積過大，普通居民無力購買的局面，因此興建一定數(shù)量的經(jīng)濟適用房是十分必要的。設計控制截面Ⅱ處的彎矩為 該方向受力鋼筋面積 實配 12180，As=。 (2) 取基本組合及相應的M，V 即 基礎及回填土重：基底處豎向合力：基底處總力矩： 偏心距 所以，偏心力作用在基礎截面內(nèi)。 故滿足沖切要求，選用基礎高度h=900mm合適。(2) 取基本組合及相應的M，V 即 偏心距 所以，偏心力作用在基礎截面內(nèi)。根據(jù)h=900mm，通過線性內(nèi)插得βhp=；取as=50mm，則h0=has=90050=850mm；柱寬a=400mm，則at=a=400mm，ab=a+2h0=400+2850=2100mm，am=(at+ab)/2=(400+2100)/2=1250mm。所以。 (2) 取標準組合及相應的M，V 即 基礎及回填土重：基底處豎向合力：基底處總力矩： 偏心距 所以，偏心力作用在基礎截面內(nèi)。 ，Nk max=考慮偏心荷載的影響，將A0增大20%，即 設基礎為正方形，則 。 初步確定基礎尺寸。 B柱基頂荷載基本組合截面內(nèi)力|Mmax|NNminMNmaxM→←一層柱底M00N0V00注：表中M以左側受拉為正，單位為kN B柱基頂荷載標準組合截面內(nèi)力|Mk max|NNk minMNk maxM→←一層柱底M00N0V00 注：表中M以左側受拉為正，單位為kN混凝土強度等級選C25，ft=；鋼筋取HPB235，fy=210N/mm2；采用100厚C10混凝土墊層，兩邊各延伸出100mm。地基土為粉質粘土， ，地基承載力特征值，無軟弱下臥層。恒載： 梁自重 ()25= kN/m 梁側粉刷 ()217= kN/m 平臺板傳來 梯段板傳來 小計 kN/m活載： (+)= kN/m總荷載設計值 p=+= kN/m2. 截面設計計算跨度 l0==()=彎矩設計值 剪力設計值 截面按倒L形計算梁有效高度 h0=35035=315mm所以屬第一類倒T形截面選配3 12， As=339mm2。 平臺梁設計設平臺梁尺寸為200mm350mm。1. 荷載計算恒載分項系數(shù)；活載分項系數(shù)。恒載： 水磨石面層 (+)三角形踏步 25/= kN/m混凝土斜板 25/= kN/m板底抹灰 17/= kN/m小計 kN/m活載： kN/m總荷載設計值: p=+= kN/m2. 截面設計板水平計算跨度 ln=8=彎矩設計值 板的有效高度 h0=10020=80mm選配 8120， As=419mm2；分布筋每級踏步1根 8。取1m寬板帶計算。 樓梯計算簡圖 梯段板設計取板厚h=100mm，約為板斜長的1/30。采用C20混凝土，板采用HPB235鋼筋，梁采用HRB335鋼筋。軸壓比 查表得最小配箍特征值 λv=，則柱箍筋加密區(qū)最小體積配筋率 （滿足要求） 樓梯設計采用板式樓梯，現(xiàn)澆。 故為小偏心受壓。對稱配筋 為大偏壓情況。當柱子考慮順時針彎矩之和時，梁應考慮逆時針方向彎矩之和，反之亦然。1. 軸壓比驗算 Nmax= 軸壓比 （滿足要求）2. 柱正截面承載力計算(1) 按及相應的N計算為體現(xiàn)“強柱弱梁”的原則，對于三級框架，梁、柱端彎矩應符合下述公式要求： 式中： ——節(jié)點上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩設計值，可按彈性分析分配； ——節(jié)點左右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計值之和。故可按構造要求配箍筋，三級抗震時梁端箍筋加密區(qū)構造要求如下：① 箍筋加密區(qū)長度為 ② 箍筋最大間距 ③ 箍筋最小直徑 8mm所以，加密區(qū)取2 8100，非加密區(qū)取2 8150。m右端：M=1. 選取最不利內(nèi)力：左端：M= 橫向框架C柱剪力組合（kN）層數(shù)→←65431321 注：表中V以繞柱端順時針為正。 橫向框架C柱彎矩和軸力組合層數(shù)截面內(nèi)力|Mmax|NNminMNmaxM→←6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN層數(shù)截面內(nèi)力|Mmax|NNminMNmaxM→←3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN102柱底M60N102注：表中M以左側受拉為正，單位為kNm，N以受壓為正，單位為kN。 橫向框架A柱剪力組合（kN）層數(shù)→←65294321 注：表中V以繞柱端順時針為正。 橫向框架A柱彎矩和軸力組合層數(shù)截面內(nèi)力|Mmax|NNminMNmaxM→←6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN層數(shù)截面內(nèi)力|Mmax|NNminMNmaxM→←3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN102柱底M60N102注：表中M以左側受拉為正，單位為kN 框架柱內(nèi)力組合 取每層柱頂和柱底兩個控制截面進行組合，～。 ； 取順時針或逆時針方向中較大值； 。 求解梁跨間最大正彎矩計算圖形 ，M左代表梁左端考慮抗震的組合彎矩值，M右代表梁右端考慮抗震的組合彎矩值，q為梁上荷載設計值，l為梁的跨度，x代表最大正彎矩Mmax距梁左端的距離。1. 在非抗震組合作用下，跨中彎矩最大值Mmax近似取恒載和活載跨中彎矩組合值代替。表中，三列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（）。本工程的框架為三級抗震等級。計算柱底軸力還需考慮柱的自重， ～。m)層數(shù)AB跨BC跨654321 梁端剪力及柱軸力