【正文】 [考點 ] (1)橋墩頂面構造要求； (2)使墩身和樁基在恒載作用下的受力盡量均勻； (3)跨徑方向的含義。梁跨作用在中墩上的恒載設計支點反力對墩中心線取矩，假設 16m跨支座中心距墩中心的距離為 x，得 x0=385270=115(mm) 由于 20m跨有構造要求限制 (見下圖 )，因常規(guī)簡支梁設計中，較大跨度的梁高應大于較小跨度的梁高；左側有混凝土構件，沒有調(diào)整的空間，則不能向梁端調(diào)偏，支座中心梁端必須保持 340mm。 [考點 ] (1)單根銅絞線的公稱面積與總橫截面面積； (2)銅絞線抗拉強度標準值與控制應力的關系； (3)總張拉力的計算。 3 A [解析 ] 根據(jù)題意，每塊板的總張拉力 T==1860(14015)=103(N)=(kN) 如果未采用 ，直接將 fpk代入公式則 T=fpkAp=1860(14015)=3906103(N)=3906(kN)，錯選 C。 (1)設計安全等級為為二級； (2)作用效應的基本組合式。 3 B [解析 ] 根據(jù)《通用橋規(guī)》 (JTG D60—2020)第 ：公路橋涵結構按承載能力極限狀態(tài)計算時，其基本組合為 γ0Sud=γ0(γGSGk+γQSQk)，該中橋安全等級為二級，應為 γ0=。 ”該橋全長應為 (1)主橋跨徑布置為 85m+120m+85m； (2)兩引橋各為 3孔，各孔均采用 50m預應力混凝土 T形梁；(3)橋臺為埋置式肋板結構； (4)兩端伸縮縫寬度均為 160mm。 [考點 ] (1)橋梁跨徑的概念； (2)制動力標準值與汽車車道荷載的關系； (3)制動力最小限制；(4)雙向六車道的概念。 3 C [解析 ] 根據(jù)《通用橋規(guī)》 (JTG D60—2020)第 4款規(guī)定，公路 —Ⅰ 級車道荷載的均布荷載標準值為 qk=；計算跨徑為 40m，則集中荷載產(chǎn)生的剪力標準值 制動力標準值，取下列計算式的最大值，即 一個車道上有汽車時， 二個車道上有汽車時， T2=2T1=237=74(kN) 三個汽車道有汽車時， T3=3T1=337=(kN) 公路 —Ⅰ 級作用時，制動力標準值不應小于 ，根據(jù)《通用橋規(guī)》應采用。同理，圖 B是 b支點右側剪力影響線；圖 C是 b支點的反力影響線；圖 D是邊跨跨中剪力影響線。 3 A [解析 ] 根據(jù)結構力學影響線的知識，豎向單位力活載作用于梁的任意位置時，對在同一梁上某一選定截面的影響程度所形成的軌跡，稱為活載影響線。 則中墩墩頇的最小寬度 (1)跨徑 16m； (2)支座中心至梁端的距離為 230mm； (3)不考慮地震影響。 3 B [解析 ] 根據(jù)《圬工橋規(guī)》 (JTG D61—2020)表 ，支座邊緣至墩臺身邊緣的最小距離的規(guī)定：“對于跨徑 5m＜ l＜ 20m的橋梁墩臺，順橋向支座邊緣至墩身邊緣的最小距離為 。 ” (1)高速公路上的特大橋梁； (2)內(nèi)河四級通航河道； (3)設計洪水頻率。 [考點 ] (1)后背耳墻的定義與用途； (2)圖形中的幾何關系計算。根據(jù)《城市橋規(guī)》 (CJJ 11—2020)第 ，橋臺側墻后端深入錐坡頂點內(nèi)的長度不應小于 ，有 l≥75+(170+15+20)40=(cm)，與《通用橋規(guī)》的規(guī)定相一致 。 [考點 ] (1)連續(xù)梁彎矩影響線； (2)對稱性的應用。結構關于截面 a對稱，影響線也應關于截面 a對稱，可以排除選項 A。 [考點 ] (1)橋梁作用組合原則； (2)不與汽車制動力組合的荷載。 2 D [解析 ] 根據(jù)《通用橋規(guī)》 (JTG D60—2020)表 ，汽車制動力不與流水壓力、冰壓力、支座摩阻力組合。 計算不同的橋梁構件。 2 C [解析 ] 根據(jù)《通用橋規(guī)》 (JTG D60—2020)第 2款，車道荷載用于橋梁的整體設計；車輛荷載用于需要進行局部加載計算的部位。 地震動峰值加速度為 (抗震設防烈度為 7度 )。所以，順橋向各個墩臺上只能是一個橋墩上的兩個支座受縱向約束；橫橋向各個墩臺上也只能是同一個橋墩上的兩個支座受橫向約束，可以排除 C、 D選項。 [考點 ] (1)梁體長度的取值； (2)伸縮縫與溫度的關系； (3)大氣濕度； (4)混凝土的平均加載齡期、結構理論厚度對徐變的影響； (5)正確查取表 (注意區(qū)分收縮與徐變 )。 2 A [解析 ] 查《混凝土橋規(guī)》 (JTG D62—2020)表 ，加載齡期 60d、 40%＜ RH=55%＜ 70%、理論厚度 h≥600mm時，徐變系數(shù) 。 2 D [解析 ] 根據(jù)《混凝土橋規(guī)》 (JTG D62—2020)第 ，對于無鉸拱橋，計算拱圈縱向穩(wěn)定時的計算長度采用 =136=(m) (1)上承式無鉸拱橋； (2)計算跨度為 120m； (3)拱軸線長度為 136m； (4)驗算 主拱圈縱向穩(wěn)定。 汽車荷載沖擊力是否需要計入驗算。 2 B [解析 ] 根據(jù)《混凝土橋規(guī)》 (JTG D62—2020)第 、第 ，抗裂驗算、裂縫寬度驗算和撓度驗算均不計沖擊 系數(shù)。 [考點 ] (1)橋墩抗側剛度的計算； (2)墩頂偏移的計算； (3)水平溫度應力計算。 [考點 ] (1)橋墩剛度的概念； (2)固定支座與活動支座的區(qū)別； (3)雙向雙車道的概念； (4)制動力標準值的取值限制； (5)橋梁一聯(lián)的概念。 如果錯誤理解《通用橋規(guī)》第 1款的含義，取制動力為 165kN，錯選 C。 根據(jù)《通用橋規(guī)》第 3款，該布置為雙向雙車道，同向行駛的為一個車道。 [考點 ] (1)車輛荷載的多車布置； (2)汽車行車方向、頂板跨徑方向。 如果計算之后，未與 比較，錯選 C。 因 ，根據(jù)《混凝土橋規(guī)》式 ()，最小值為 如果計算后，未與 比較，錯選 A。 根據(jù)《通用橋規(guī)》 (JTG D60—2020)表 ， a1=20cm，由圖 d=140cm，由題目已知條件知 l=500cm。 [考點 ] (1)有效預應力的概念； (2)鋼絞線張拉控制應力概念； (3)預應力損失的概念。 B [解析 ] 根 據(jù)《混凝土橋規(guī)》 (JTG D62—2020)第 2款 有效預應力為 σpe=σconσl=∑σl=1860300=1002(N/mm2) 永久有效預加力 Np=σpeAp=1002400102=40080000(N)=40080(kN) 如果未扣除預應力損失總值 Σσl=300MPa， 誤取有效預應力為 σpe=σcon==1860=1302(N/mm2) 永久有效預加力 Np=σpeAy=1302400102=52080000(N)=52080(kN)，錯選 C。 根據(jù)《混凝土橋規(guī)》第 ，短期效應組合時， ， 根據(jù)《混凝土橋規(guī)》 (JTG D62—2020)第 1款，全預應力混凝土構件，短期效應組合作用下，該后張法預應力混凝土簡支箱形梁橋的跨中斷面下翼緣邊緣應滿足 =0 預應力筋面積 (1)已知預應力筋扣除全部損失后有效預應力為 σpe=； (2)持久狀況正常使用狀態(tài)； (3)按持久狀況正常使用狀態(tài)設計時，在主梁下緣混凝土應力為零條件下。 則短期效應組合 Msd=M恒 + M活 =43000+16000=54200(kN [考點 ] (1)是否計入汽車車道荷載沖擊系數(shù)； (2)正常使用極限狀態(tài)設計荷載的計算。 如果考慮到已計入沖擊系數(shù) μ=，但汽車的組合系數(shù)取為 ，則 ，錯選 D。 如果未考慮到已計入沖擊系數(shù) μ=，則 Md=MGk+∑ MQik=43000+(14700+1300)=54590(kN 按正常使用極限狀態(tài)設計進行主梁正截面抗裂驗算時，所采用的彎矩組合設計值 如果未考慮到已計入沖擊系數(shù) μ=，且汽車的組合系數(shù)取為 ，則 Md=MGk+∑ MQik=43000+(14700+1300)=59000(kN 1 B [解析 ] 根據(jù)《混凝土橋規(guī)》 (JTG D62—2020)第 ，正截面抗裂應對正截面混凝土的拉應力進行計算，對全預應力混凝土構件采用荷載短期效應組合。 (1)城市附近交通繁忙的公路橋梁； (2)主梁支點截面； (3)在持久狀況下按承載能力極限狀態(tài)計算。 根據(jù)《通用橋規(guī)》第 ，剪力組合設計值 γ0Vd=γ0(γGVGk+γQ1VQ1k+ γQ2VG2k) =(4400+1414+138) =(kN) 如果未注意到此橋為重要大橋，錯取重要性系數(shù) γ0=。 1 A [解析 ] 因為此橋的每孔跨徑為 40m，根據(jù)《通用橋規(guī)》 (JTG D60—2020)表 ，知此橋為大橋；又此橋為 “某城市附近交通繁忙的公路橋梁 ”，查《通用橋規(guī)》表 ，知此橋應為重要大橋，則此橋結構的設計安全等級為一級，根據(jù)《通用橋規(guī)》第 ，取結構的重要性 系數(shù)γ0=。 (1)連續(xù)梁； (2)梁在中支點 Z截面的彎矩影響線。 1 A [解析 ] 根據(jù)影響線的基本概念，當荷載作用 在支座處時，其彎矩應為零。 [考點 ] (1)橋梁設計安全等級的判定； (2)橋梁跨度與橋梁規(guī)模； (3)重要的大橋和小橋的定義。 根據(jù)《通用橋規(guī)》第 ，橋梁主 跨單孔跨徑為 145m(40m＜ Lk＜ 150m)，該橋類別為大橋；但未注意到該橋梁為高速公路大橋以及《通用橋梁》表 ，認為本橋只是普通的大橋，錯選 B。 [考點 ] (1)T形梁最小腹板厚度； (2)注意各個參數(shù)的單位； (3)結構重要性系數(shù)的確定。 1 B [解析 ] 計算跨徑為 20m，則標準跨徑定比 20m稍大些，查《通用橋規(guī)》 (JTG D60—2020)表 ，知此橋為中橋；查《通用橋規(guī)》表 ，此橋結構的設計安全等級為二級，根據(jù)《通用橋規(guī)》第 條，取重要性系數(shù) γ0=。 (1)承載能力極限狀態(tài)設計時； (2)永久作用彎矩設計值； (3)汽車車道荷載產(chǎn)生的彎矩設計值；(4)已計入沖擊系數(shù)； (5)跨中斷面基本組合。 1 D [解析 ] 計算跨徑為 40m，則標準跨徑定比 40m稍大些，查《通用橋規(guī)》 (JTG D60—2020)表 ，知此橋為大橋；又此橋為一級公路上的大橋，查《通用橋規(guī)》表 ，知此橋為重要大橋，則此橋結構的設計安全等級為一級，根據(jù)《通用橋規(guī)》第 ，取重要性系數(shù) γ0=。 (1)荷載短期效應組合設計值； (2)跨中斷面向下的彈性撓度值； (3)永久有效預應力產(chǎn)生的向上彈性反向撓度值； (4)橋梁跨中斷面向上設置的預撓度； (5)混凝土強度等級為 C50。 [考點 ] (1)短期效應組合； (2)預應力損失的計算； (3)永久有效最小預應力值； (4)解答中注意單位的統(tǒng)一。 1 C [解析 ] 根據(jù)《混凝土橋規(guī)》 (JTG D62—2020)第 1款，全預應力混凝土構件，短期效應組合作用下，該后張法預應力混凝土簡支箱形梁 橋的跨中斷面下翼緣邊緣應滿足 ≤0。 扭轉影響對箱形梁內(nèi)力的不均勻系數(shù) k=， 根據(jù)《通用橋規(guī)》第 4款，計算跨徑為 40m， 則集中荷 載產(chǎn)生的剪力標準值 汽車車道均布荷載 qk= 根據(jù)《通用橋規(guī)》第 ，汽車荷載沖擊系數(shù)為 1+μ= 由汽車車道荷載產(chǎn)生的彎矩作用標準值 (1)按橫橋向偏載考慮； (2)車道荷載沖擊系數(shù) μ=； (3)扭轉不均勻系數(shù) k=。 [考點 ] (1)設計車道數(shù)的含義； (2)橋梁設計車道數(shù)與行車道數(shù)的區(qū)別； (3)上、下雙幅分離式橫斷面的含義。 如果單純地從圖來確定設計車道數(shù)，則容易錯選三車道，錯選 B。 根據(jù)《通用橋規(guī)》 (JTG D60—2020)第 7款，簡支梁橋采用上、下雙幅分離式橫斷面行駛，則應按單向行駛查取表 ，橋梁寬度 ＜ w=＜ ，根據(jù)表格可知設計車道數(shù)為 4。 [考點 ] (1)公路橋涵的設計基準期； (2)與房建工程設計基準期的區(qū)別。 A [解析 ] 根據(jù)《通用橋規(guī)》 (JTG D60—2020)第 ，公路橋涵結構的設計基準期應為 100年。 (1)預應力混凝土連續(xù)梁； (2)持久狀況下承載能力極限狀態(tài)； (3)是否計入汽車車道活載沖擊系數(shù)； (4)預應力次效應。 [考點 ] (1)使用階段的法向應力的計算； (2)有效預加力的計算； (3)是否考慮汽車沖擊系數(shù)。 根據(jù)《混凝土橋規(guī)》第 ，使用階段由恒載、汽車車道荷載以及人群荷載產(chǎn)生的彎矩標準值 產(chǎn)生主梁跨中截面下緣的法向應力。 [考點 ] (1)是否應考慮汽車沖擊系數(shù)； (2)持久狀況下的短期效應組合計算。m)，錯選 D。m)，錯選 C。m)，