【正文】 ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。＞m239。＞m139。30048020Mu239。(mm)板正截面極限承載彎矩()Mi39。 矩形截面相對受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h20(mm)fcm(N/mm2)ζ300100048011300100048011備注ζ＝Asfy/bh0fcm Muiα1αsfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面極限承載彎矩()Mi()Mu11111000480Mu21111000480比較Mu1＞m1符合要求Mu2＞m2符合要求 MUi39。(mm2)χ(mm)αs39。GqBC2 第1層板正截面承載力驗算 矩形截面受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h20(mm)α1fc(Mpa)b(mm)fy39。GqBC2M239。BC2M139。BC2M1=(m2+νm1)Gi39。3M1=(m1+νm2)Gi39。mq1mq2νBc內(nèi)力值()M13M23M139。=Qi/2內(nèi)力計算m1m2m139。四邊簡支Bc/Bl＝3000/3000＝1mq1mq2 第1層板內(nèi)力計算荷載組合設(shè)計值計算(kN/m2)GiQiGi39。符合要求 第1層內(nèi)力計算腳手架樓板_第1層鋼筋布置圖 第1層板單元內(nèi)力計算板的支撐類型四邊固支Bc/Bl＝3000/3000＝1m1m2m139。符合要求Mu239。30014020比較Mu139。()Mu139。fy(N/mm2)As(mm2)h0(mm)αs39。比較30014011000300020χ2αs39。(N/mm2)As39。As39。)fy鋼筋抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值用于雙筋截面當(dāng)χ2αs39。受壓區(qū)鋼筋總面積αs39。)fy39。As39。=m239。=m139。BC2+(mq2+νmq1)Qi39。BC2+(mq1+νmq2)Qi39。3M239。m239。=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi39。m239。 當(dāng)bcx≥bcy，bcy≤*l，bcx≤l時，b=bcy+*l=+*= 當(dāng)局部荷載作用在板的非支承邊附近，即db/2時，荷載的有效分布寬度應(yīng)予折減，b1，=b/2+d= 當(dāng)eb時，荷載的有效分布寬度應(yīng)予折減，b2，=e= b，=min{ b1，b2，}= 得：Mmax= 板短邊等效樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1=8 Mmax/(bl2)=8*()= 板的長邊計算跨度：l=Bl= 立桿荷載作用間距：e=lb= 立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=+0+= 立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=+0+= s為墊板的厚度，此處忽略不計。m σ=N/(φA)+ Mw/W=(489)+≤[f]=205N/mm2 滿足要求！九）、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式焊接連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205對接焊縫的抗拉、抗壓強度[ft](N/mm2)185 Nlw=ωk2h2la=22= 長細(xì)比λ=l0/i=600/158=，查《規(guī)范》，φ= (Nlw+N0)/(φAc)=(+3)103/(489)=≤ [f]= 205N/mm2= 滿足要求！ 對接焊縫強度驗算： 連墻件的周長lw=πd=48=； 連墻件鋼管的厚度t=； σ=(Nlw+N0)/(lwt)=(+3)103/()=≤ft=185N/mm2 滿足要求！十）、腳手架材料用量計算腳手架桿部件名稱數(shù)量計算公式用量(m)備注立桿2H(L/la+1)Φ483縱向水平桿(2(njj+nzj+nqj)+(2+n)(H/h+1))LΦ483 防護欄桿+縱向水平桿橫向水平桿(H/h+1)(L/la+1)lbΦ483橫向斜撐(H/h+1)(L/la+1)1/10(h2+lb2)Φ483 5跨1設(shè)連墻件LH/(2la2h)9892步2跨，單位(根)安全網(wǎng)LH單位(㎡)腳手板(H/h+1)1/2Llb2步1設(shè)，單位(㎡)擋腳板(H/h+1)1/4L4步1設(shè)三、研發(fā)樓腳手架在樓板上計算一）、工程屬性腳手架基礎(chǔ)所在樓層數(shù)2第1層混凝土樓板厚度h1(mm)160第1層層高H1(m)第1層混凝土樓板厚度h1(mm)160樓板的計算單元長度Bl(m)3樓板的計算單元寬度BC(m)3樓蓋板配筋信息表樓層鋼筋位置配筋量及等級鋼筋面積（mm2）第2層X向正筋HRB335Ф12200ASX =Y向正筋HRB335Ф12200ASY =X向負(fù)筋HRB335Ф12200ASX， =Y向負(fù)筋HRB335Ф12200ASY， =第1層X向正筋HRB335Ф16150ASX =Y向正筋HRB335Ф16150ASY =X向負(fù)筋HRB335Ф16150ASX， =Y向負(fù)筋HRB335Ф16150ASY， =二）、支架搭設(shè)參數(shù) 模板支架搭設(shè)參數(shù)樓層立桿的縱向間距La(m)立桿橫向間距Lb(m)立桿步距h(m)支座周長(m)1 腳手架搭設(shè)參數(shù)腳手架搭設(shè)方式平行長邊腳手架內(nèi)排立桿離樓板長邊距離a1(m)立桿排數(shù)N2立桿底部墊板尺寸(m)【ab】立桿縱、橫向間距(m)【lalb】 設(shè)計簡圖如下：腳手架樓板_平面圖腳手架樓板_立面圖三）、荷載參數(shù)每根立桿傳遞荷載qk(kN)30板上活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qk(kN/m2)1鋼筋混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值NG1K(kN/m3)模板及支架自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2K (kN/m2)四）、各樓層荷載計算 第1層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)210000砼彈性模量Ec(N/mm2)28000砼的齡期T(天)7砼的強度等級C35砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)砼的實測抗拉強度ft(N/mm2) 腳手架立桿傳遞荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qk=30kN。= 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力[Fg]=max[T1，T2]= 繩夾數(shù)量：n=[Fg]/(2T)=(2)=2個≤[n]=4個 滿足要求！ Pg=k[Fg]/α=9 鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/)1/2=()1/2= 吊環(huán)最小直徑dmin=(4A/π)1/2=(4[Fg]/([f]π))1/2=4103/(65π))1/2=24mm 注：[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于65N/mm2 ，吊環(huán)最小直徑為24mm。 鋼絲繩豎向分力， P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=3/= P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=3/= 鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sinα1=176。m) σ=Mmax/W=106/5080=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) νmax＝≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝ 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=五）、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù) 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=≤Rc=12= 橫向水平桿：Rmax=≤Rc=12= 滿足要求！六）、荷載計算腳手架搭設(shè)高度H腳手架鋼管類型Ф48每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值gk(kN/m) 立桿靜荷載計算 立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/2)H=(+3/2)= 單內(nèi)立桿：NG1k= 腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(+1)1/2/2= 單內(nèi)立桿：NG2k1= 欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/4=(+1)1/4= 圍護材料的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH== 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=++= 單內(nèi)立桿：NG2k=NG2k1= 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=(12+11)/2= 內(nèi)立桿：NQ1k= 組合風(fēng)荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=(NG1k+ NG2k)+NQ1k=(+)+ = 單內(nèi)立桿：N=(NG1k+ NG2k)+NQ1k=(+)+ =七）、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數(shù)α鋼絲繩安全系數(shù)k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)鋼絲繩繩夾數(shù)量[n]4吊環(huán)設(shè)置共用卸荷系數(shù)Kf上部增加荷載高度(m)腳手架卸荷次數(shù)N1 第N次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高h(yuǎn)j(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內(nèi)立桿下吊點的水平距離(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離(mm)卸荷點水平間距(m)127320011003鋼絲繩卸荷鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環(huán)作法(共用) 第1次卸荷驗算 α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=176。= q39。la==四）、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1=Rmax= q== 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F139。la4/(100EI)=15004/(100206000121900)= νmax＝≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=== 正常使用極限狀態(tài) Rmax39。=(+Gkjblb/(n+1))+Gklb/(n