【正文】 =NG1k+NG2k+NQ1k=++= 單立桿的軸心壓力設(shè)計值N=(NG1k+NG2k)+=(+)+= Mw=Mwk=ωklah2/10=m) σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) νmax＝≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[600/150，10]＝4mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax= 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù) 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=≤Rc=8= 橫向水平桿：Rmax=≤Rc=8= 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H腳手架鋼管類型Ф483每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值gk(kN/m) 立桿靜荷載計算 立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/2)H=(+2/2)= 單內(nèi)立桿：NG1k= 腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(+1)1/1/2= 1/1表示腳手板1步1設(shè) 單內(nèi)立桿：NG2k1= 欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(+1)1/1= 1/1表示擋腳板1步1設(shè) 圍護材料的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH== 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=++= 單內(nèi)立桿：NG2k=NG2k1= 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=(13)/2= 內(nèi)立桿：NQ1k= 組合風(fēng)荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=(NG1k+ NG2k)+NQ1k=(+)+ = 單內(nèi)立桿：N=(NG1k+ NG2k)+NQ1k=(+)+ = 七、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架架體高度H立桿計算長度系數(shù)μ立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)立桿抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式兩步三跨 立桿長細(xì)比驗算 立桿計算長度l0=Kμh=1= 長細(xì)比λ=l0/i=103/=≤210 滿足要求！ 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計算： 立桿計算長度l0=Kμh== 長細(xì)比λ=l0/i=103/= 查《規(guī)范》表A得，φ= 立桿穩(wěn)定性驗算 不組合風(fēng)荷載作用 單立桿的軸心壓力標(biāo)準(zhǔn)值N39。= q39。la== 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1=Rmax= q== 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F139。la4/(100EI)=12004/(100206000107800)= νmax＝≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=== 正常使用極限狀態(tài) Rmax39。=(+Gkjblb/(n+1))+Gklb/(n+1)=(+(2+1))+3(2+1)= 計算簡圖如下： 抗彎驗算 Mmax===h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2) η1=+,η2=+ash0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs2時取βs=2，當(dāng)面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。m 穩(wěn)定性計算 R1＝，P2＝，R3＝ 頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=(750+2200)= λ1＝l01/i＝＝，查表得，φ1＝ 立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，P2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[+1[(+(24+))+1](+)/2，+1[(+(24+))+1](+)/2]+＝ f＝N/(φA)+Mw/W＝(450)+106/4730＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段：l02=kμ2h =1500= λ2＝l02/i＝＝，查表得，φ2＝ 立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，P2，R3+N邊2]+1()+Mw/lb＝max[+1[(+(24+))+1](+)/2，+1[(+(24+))+1](+)/2]++＝ f＝N/(φA)+Mw/W＝(450)+106/4730＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 十、高寬比驗算 根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302011 ：支架高寬比不應(yīng)大于3 H/B=≤3 滿足要求，不需要進(jìn)行抗傾覆驗算 ！ 十一、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C20混凝土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)立柱墊板長a(mm)100立柱墊板寬b(mm)100 F1=N= 受沖切承載力計算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(+,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取βh=；當(dāng)h≥2000mm時，取βh=；中間線性插入取用。m) σ＝Mmax/W＝106/4730＝≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖一(kN) Vmax＝ τmax＝2Vmax/A=21000/450＝≤[τ]＝125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖一(mm) 跨中νmax＝≤[ν]＝L/400＝600/400＝ 滿足要求！ 懸臂端νmax＝≤[ν]＝2l2/400＝2200/400＝1mm 滿足要求！ 支座反力計算 圖一：Rmax= 用小梁兩側(cè)的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態(tài) 圖一： 立柱1：R1=，立柱3：R3= 八、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc1 扣件抗滑移驗算 兩側(cè)立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[,]＝≤18=8kN 單扣件在扭矩達(dá)到40～65NR339。m) σ=Mmax/W=106/5080=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) Vmax＝ τmax=2Vmax/A=21000/489＝≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 跨中νmax＝≤[ν]＝L/400＝600/400＝ 滿足要求！ 懸臂端νmax＝≤[ν]＝2l2/400＝2200/400＝1mm 滿足要求！ 支座反力計算 圖一：Rmax= 用小梁的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態(tài) 圖一 立柱2：R2＝ 立柱所受主梁支座反力依次為:立柱2:P2= 七、縱向水平鋼管驗算鋼管截面類型(mm)Φ48鋼管計算截面類型(mm)Ф48鋼管截面面積A(mm2)450鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)鋼管截面抵抗矩W(cm3)鋼管抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205鋼管抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125 由小梁驗算一節(jié)可知P＝max[R1，R3]＝，P39。＝max[R239。2＝，R39。m) σ=Mmax/W=106/5080=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax＝ τmax=2Vmax/A=21000/489＝≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 小梁變形圖(mm) νmax＝≤[ν]＝L/400＝600/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) R1＝，R2＝，R3＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。m σ＝Mmax/W＝106/22500＝≤[f]＝17N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝(100EI)=2004/(1005000168750)＝≤[ν]＝L/400＝200/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài)) Rmax＝+＝+＝ 標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài)) R39。a(mm)、l39。謹(jǐn)防非施工人員進(jìn)入。第六章 勞動力計劃一、專職安全生產(chǎn)管理人員搭設(shè)過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業(yè)中，故應(yīng)加強安全監(jiān)控力度，現(xiàn)場設(shè)定若干名安全監(jiān)控員。4)、 其他人身傷害事故處理：當(dāng)發(fā)生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應(yīng)立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進(jìn)行搶救。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發(fā)紅，血管擴張以促進(jìn)散熱，降溫過程中要密切觀察。局部電擊時，應(yīng)對傷員進(jìn)行早期清創(chuàng)處理，創(chuàng)面宜暴露，不宜包扎，發(fā)生內(nèi)部組織壞死時，必須注射破傷風(fēng)抗菌素。2)、 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。(3)、 現(xiàn)場事故應(yīng)急處理施工過程中可能發(fā)生的事故主要有：機具傷人、火災(zāi)事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(2)、 事故報告事故發(fā)生后應(yīng)逐級上報：一般為現(xiàn)場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。(5)、 及時到達(dá)現(xiàn)場進(jìn)行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。(3)、 當(dāng)發(fā)生突發(fā)事故時，負(fù)責(zé)救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調(diào)。應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組及其職責(zé)(1)、 應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組由組長、副組長、成員等構(gòu)成。1)、 本工程立柱監(jiān)測預(yù)警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內(nèi)；2)、 監(jiān)測數(shù)據(jù)超過預(yù)警值時必須立即停止?jié)仓炷?，疏散人員，并及時進(jìn)行加固處理。20”自動安平水準(zhǔn)儀2千米往返177。2”全站儀一臺RXT—2321177。(3)、 監(jiān)測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動、變形和水平位移情況的應(yīng)及時解決。三、監(jiān)測監(jiān)控監(jiān)測措施(1)、 監(jiān)測控制采用經(jīng)緯儀、水準(zhǔn)儀對支撐體系進(jìn)行監(jiān)測，主要監(jiān)測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(6)、 每次下班時保證工完場清。(4)、 模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應(yīng)注意控制噪音，夜間施工應(yīng)遵守當(dāng)?shù)匾?guī)定，防止噪聲擾民。(3)、 模板安裝時，應(yīng)注意控制噪聲污染。文明施工及環(huán)保措施(1)、 模板拆除后的材料應(yīng)按編號分類堆放。(11)、 搭設(shè)應(yīng)由專業(yè)持證人員安裝；安全責(zé)任人應(yīng)向作業(yè)人員進(jìn)行安全技術(shù)交底，并做好記錄及簽證。(10)、 在架空輸電線路下安裝板時，應(yīng)停電作業(yè)。起吊時，下面不準(zhǔn)站人。(8)、 對于預(yù)拼模板應(yīng)整體拆除。(7)、 對于預(yù)拼模板，當(dāng)垂直吊運時，應(yīng)采取兩個以上的吊點，水平吊運應(yīng)采取四個吊點。高處作業(yè)時，操作人員要扣上安全帶。(5)、 裝拆模板時，必須搭設(shè)腳手架。(3)、 登高作業(yè)時，各種配件應(yīng)放在工具箱或工具袋中嚴(yán)禁放在模板或腳手架上，各種工具應(yīng)系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。(2)、 模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中必須設(shè)置防傾覆的可靠臨時設(shè)施。并根據(jù)數(shù)據(jù)分析原因，將問題及時反饋到有關(guān)生產(chǎn)負(fù)責(zé)人，及時進(jìn)行整改和糾正；11)、 所有豎向結(jié)構(gòu)的陰、陽角均須加設(shè)橡膠海綿條于拼縫中，拼縫要牢固；12)、 陰、陽角模必須嚴(yán)格按照模板設(shè)計圖進(jìn)行加固處理；13)、 為防止梁模板安裝出現(xiàn)梁身不平直、梁底不平下?lián)?、梁?cè)模脹模等質(zhì)量問題，支模時應(yīng)將側(cè)模包底模，梁模與柱模連接處，下料尺寸應(yīng)略為縮短等。出了質(zhì)量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴(yán)肅處理，分析質(zhì)量情況，加強檢查驗收，找出影響質(zhì)量的薄弱環(huán)節(jié)，提出改進(jìn)措施，把質(zhì)量問題控制在萌芽狀態(tài)；3)、 嚴(yán)格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質(zhì)檢“四