【正文】 . 425343。 . 1534[14] ,. Modern Power System Analysis. McGrawHill Book . 2145[15] , . Adaptive transmission System Relaying . 1973. 1218[16] Machines. John Wiley amp。此次課程設計能順利的完成與同學和老師們的幫助是分不開的，在對某些知識模棱兩可的情況下，多虧有同學的熱心幫助才可以度過難關；更與老師們的悉心教導分不開，在有解不開的難題時，多虧老師們的耐心指導才使設計能順利進行。在這次設計中，我深深體會到理論知識的重要性，只有牢固掌握所學的知識，才能更好的應用到實踐中去。通過這次設計，在獲得知識之余，還加強了個人的獨立提出問題、思考問題、解決問題能力，從中得到了不少的收獲和心得。在進行設計時首先要將各元件參數(shù)標準化，而后對每一個保護線路未端短路時進行三相短路電流的計算，二相短路電流的計算及零序電流的計算。通過具體的短路電流的計算發(fā)現(xiàn)電流的三段式保護不能滿足要求，故根據(jù)本次設計的實際要求，以及繼電保護“四性”的總要求故采用了反應相間短路的距離保護和反應接地故障的零序電流三段式保護。阻抗繼電器本身較長復雜，還增設了振蕩閉鎖裝置和電壓斷線閉鎖裝置，因此距離保護裝置調(diào)試比較麻煩。主要缺點：不能實現(xiàn)全線瞬動。主要優(yōu)點：能滿足多電源復雜電網(wǎng)對保護動作選擇性的要求；阻抗繼電器是同時反應電壓的降低和電流的增大而動作的，因此距離保護較電流保護有較高的靈敏度。對于零序一段，由于線路的零序阻抗大于正序阻抗，使的線路始末兩端電流變化較大，因此使零序一段保護范圍增大，即提高了靈敏度；對于零序三段，由于起動值是按不平衡電流來整定的，所以比相間短路的電流保護的起動值小，即靈敏度高；零序過電流保護的動作時限較相間保護短；零序電流保護不反映系統(tǒng)振蕩和過負荷；零序功率元件無死區(qū)，副方電壓斷線時，不會誤動作；接線簡單可靠。在短線路群的環(huán)網(wǎng)中，裝設帶方向性的，具有很小超越誤差,并且允許有較大接地電阻的接地距離繼電器，可以改善接地保護性能。 表61 零序電流保護整定計算結(jié)果表線路名稱保護安裝地點保護編號保護段整定值（A）動作時限（S）CDC側(cè)11ⅠⅡⅢD側(cè)12ⅠⅡⅢBDB側(cè)8ⅠⅡⅢD側(cè)7ⅠⅡⅢDED側(cè)13ⅠⅡⅢ 由于保護118的零序電流保護的I、II、III段不滿足靈敏度的要求，所以換成接地距離保護來作為線路接地的保護。max=由于線路L4為110KV電壓等級的最后一回線路，所以無需整定零序保護的第Ⅱ段和第Ⅲ段。dz=KK39。bt=3=所以整定值為：I039。dz= KK39。bt= I039。bt=2E/(Z1+2Z0)=2115/(10+230)= I0bt=2E/(2Z1+Z0)=2115/(210+30)=② 先合二相，相當斷開一相，最嚴重情況下(系統(tǒng)兩側(cè)電源電勢相差180176。bt① 先合一相，相當斷開兩相，最嚴重情況下(系統(tǒng)兩側(cè)電源電勢相差180176。dz= KK39。bt,即 I039。3I0max,即 KK39。max=由于斷路器6無下一回線路，所以無需整定零序保護的第Ⅱ段和第Ⅲ段。dz=KK39。bt=3=所以整定值為：I039。dz= KK39。bt=I039。bt=2E/(Z1+2Z0)=2115/(36+2108)= I0bt=2E/(2Z1+Z0)=2115/(236+108)=(4) 先合二相，相當斷開一相，最嚴重情況下(系統(tǒng)兩側(cè)電源電勢相差180176。bt(3) 先合一相，相當斷開兩相，最嚴重情況下(系統(tǒng)兩側(cè)電源電勢相差180176。dz= KK39。bt,即I039。3I0max,即 KK39。+Δt=+=2 s。t439。(3)動作時限 零序Ⅲ段電流保護的起動值一般很小，在同電壓級網(wǎng)絡中發(fā)生接地地短路時，都可能動作。39。39。39。39。K Ibp39。max==，即I bpK Ibp39。max==② 與下一線路零序電流Ⅲ段相配合就是本保護零序Ⅲ段的保護范圍，不能超出相鄰線路上零序Ⅲ段的保護范圍。dz=K39。39。K = I039。max,即 Ibpmin/ I039。js== (2) 動作時限： 零序Ⅱ段的動作時限與相鄰線路零序?段保護范圍相配合。39。js* I0==I039。js* =X1(0) /(X1(0)+XL2(0)+X2(0))=(++)=Id039。該保護與下一段線路保護之間有中性點接地變壓器，該保護的起動電流I039。3I03I0bt取兩種情況下的最大值，即I0)流過斷路器的零序電流 I0)流過斷路器的零序電流 I03I0max=3=(2)躲過斷路器三相觸頭不同期合閘時出現(xiàn)的零序電流3I0dz=KK39。= I039。+Δt=+=2 s (1)躲開下一條線路出口處單相接地或兩相接地短路時可能出現(xiàn)的最大零序電流3I0t439。(3)動作時限 零序Ⅲ段電流保護的起動值一般很小，在同電壓級網(wǎng)絡中發(fā)生接地地短路時，都可能動作。39。39。39。39。K Ibp39。max=0. 1346=取較大值，即I bpjs斷路器2斷開，線路L4末端(d6點)短路時Ijs1*=XT8/(XT8+XL4(0)+X5(0))=(++)=Ijs2*= Ijs1*XTC/(XTC+ X4(0))= (+)=Ijs*= Ijs2*(XL3(0) +XT)/(XL2(0) +XTB+XL3(0) +XT) =(+)/(+++) =Ijs= Ijs* Ibpdz=K39。39。當兩個保護之間具有分支電路時（有中性點接地變壓器時），起動電流整定為I039。K Ibp39。max=, K39。dz=3≥Ⅲ段的整定計算(1) 起動電流①躲開在下一條線路出口處相間短路時所出現(xiàn)的最大不平衡電流Ibp39。(3) 靈敏度校驗：零序Ⅱ段的靈敏系數(shù)，應按照本線路末端接地短路時的最小零序電流來校驗，并滿足Klm≥，即Klm=3I0Id0dz= KK39。39。=，Id0dz為：取KK39。39。max=Ⅱ段的整定計算(1) 起動電流零序Ⅱ段的起動電流應與下一段線路的零序?段保護相配合。dz=KK39。bt=3=所以整定值為：I039。dz= KK39。bt= I039。bt=2E/(Z1+2Z0)=2115/(16+248)= I0bt=2E/(2Z2+Z0)=2115/(216+48)=（4） 先合二相，相當斷開一相，最嚴重情況下(系統(tǒng)兩側(cè)電源電勢相差180176。bt（3）先合一相，相當斷開兩相，最嚴重情況下(系統(tǒng)兩側(cè)電源電勢相差180176。dz= KK39。bt,即 I039。3I0max,即 KK39。max=由于斷路器3無下一回線路，所以無需整定零序保護的第П段和第Ш段。dz=KK39。bt=3=所以整定值為：I039。dz= KK39。bt=I039。bt=2E/(Z1+2Z0)=2115/(20+260)= I0bt=2E/(2Z1+Z0)=2115/(220+60)=（4）先合二相，相當斷開一相，最嚴重情況下(系統(tǒng)兩側(cè)電源電勢相差180176。bt（3）先合一相，相當斷開兩相，最嚴重情況下(系統(tǒng)兩側(cè)電源電勢相差180176。dz= KK39。bt,即I039。3I0max,即 KK39。= t739。為保證選擇性各保護的動作時限也按階梯原則來選擇。dz=3≥2,符合要求。39。min/ I039。39。min來校驗，要求Klm≥2,即Klm=3 I039。39。dz=(2)靈敏度校驗作為本線路近后備保護時，按相鄰線路保護范圍末端發(fā)生接地故障時、流過本保護的最小零序電流3 I039。39。js==取較大值作為零序段起動電流，即I039。dz=K39。39。js=I039。js斷路器2斷開，線路L1末端(d6點)短路時Ijs* =XTB/(XL2(0)+XTL2(0)+XTB)=(++)=Ijs= Ijs* Ibpdz=K39。39。當兩個保護之間具有分支電路時（有中性點接地變壓器時），起動電流整定為I039。K Ibp39。max=, K39。dz=3≥Ⅲ段的整定計算(1) 起動電流① 躲開在下一條線路出口處相間短路時所出現(xiàn)的最大不平衡電流Ibp39。(3) 靈敏度校驗：零序Ⅱ段的靈敏系數(shù)，應按照本線路末端接地短路時的最小零序電流來校驗，并滿足Klm≥，即Klm=3I0Id0dz= KK39。39。js= Id0=，I0=Ijs* =X2(0) /(X2(0) X1(0))=(+)=Id0dz為：取KK39。39。max=Ⅱ段的整定計算(1) 起動電流零序Ⅱ段的起動電流應與下一段線路的零序?段保護相配合。dz=KK39。bt=3=所以整定值為：I039。dz= KK39。bt=I039。bt=2E/(Z1+2Z0)=2115/(20+260)= I0bt=2E/(2Z2+Z0)=2115/(220+60)=（4）先合二相，相當斷開一相，最嚴重情況下(系統(tǒng)兩側(cè)電源電勢相差180176。bt（3）先合一相，相當斷開兩相，最嚴重情況下(系統(tǒng)兩側(cè)電源電勢相差180176。dz= KK39。bt,即I039。3I0max,即 KK39。= t739。為保證選擇性各保護的動作時限也按階梯原則來選擇。dz=3≥2,符合要求。39。min/ I039。39。min來校驗，要求Klm≥2,即Klm=3 I039。39。dz=(2)靈敏度校驗作為本線路近后備保護時，按相鄰線路保護范圍末端發(fā)生接地故障時、流過本保護的最小零序電流3 I039。39。js==取較大值作為零序Ⅲ段起動電流，即I039。dz=K39。39。js=I039。js斷路器2斷開，線路L1末端(d6點)短路時Ijs* =XTB/(XL2(0)+XTL2(0)+XTB)=(++)=Ijs= Ijs* Ibpdz=K39。39。當兩個保護之間具有分支電路時（有中性點接地變壓器時），起動電流整定為I039。K Ibp39。max=, K39。dz=3≥Ⅲ段的整定計算(1) 起動電流① 躲開在下一條線路出口處相間短路時所出現(xiàn)的最大不平衡電流Ibp39。(3) 靈敏度校驗：零序Ⅱ段的靈敏系數(shù)，應按照本線路末端接地短路時的最小零序電流來校驗，并滿足Klm≥，即Klm=3I0Id0dz= KK39。39。js= Id0js* = Ijs*XTC/(XTC+X50(0))=(+)=Id039。該保護與下一段線路保護之間有中性點接地變壓器，該保護的起動電流I039。3I03I0bt取兩種情況下的最大值，即I0)流過斷路器的零序電流I0)流過斷路器的零序電流I03I0max=3=(2)躲過斷路器三相觸頭不同期合閘時出現(xiàn)的零序電流3I0dz=KK39。= ,I039。 電力網(wǎng)零序繼電保護方式配置與整定計算 (1) 躲開下一條線路出口處單相接地或兩相接地短路時可能出現(xiàn)的最大零序電流3I0/(ZL4+ Kfh39。② 相鄰元件末端短路時的靈敏系