【正文】 遇有槽壁坍塌事故發(fā)生，應(yīng)及時分析原因，妥善處理。（3）挖槽前，應(yīng)制訂出切實可行的挖槽方法和施工順序，并嚴(yán)格執(zhí)行。（2）挖槽前，應(yīng)預(yù)先將地下墻劃分為若干個施工槽段，其平面形狀可為一字形、L 形、T 形等。2．槽段開挖（1）應(yīng)根據(jù)成槽地點的工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件、施工環(huán)境、設(shè)備能力、地下墻的結(jié)構(gòu)尺寸及質(zhì)量要求等選用挖槽機械。3）兩導(dǎo)墻間間距應(yīng)比地下墻設(shè)計厚度加寬 30～50mm，其允許偏差為土10mm。（6）導(dǎo)墻的施工允許偏差為：1）兩片導(dǎo)墻的中心線應(yīng)與地下墻縱向軸線相重合，允許偏差應(yīng)為土10mm。（4）現(xiàn)澆鋼筋混凝土導(dǎo)墻拆模后，應(yīng)立即在兩片導(dǎo)墻間加支撐，其水平間距為 ～，在導(dǎo)墻混凝土養(yǎng)護期間，嚴(yán)禁重型機械在附近行走、停置或作業(yè)。每個槽段內(nèi)的導(dǎo)墻應(yīng)設(shè)一個以上的溢漿孔。（2）導(dǎo)墻一般用鋼筋混凝土澆筑而成，導(dǎo)墻斷面一般為「形、 」形或[形，厚度一般為 150～250mm，深度為 ～，底部應(yīng)坐落在原土層上，其頂面高出施工地面 50～100mm，并應(yīng)高出地下水位 以上。5 地下連續(xù)墻墻結(jié)構(gòu)施工及土方開挖5．1 施工方法的選擇開挖根據(jù)現(xiàn)場施工條件，本工程可采用分區(qū)挖土的方法，把開挖路塹橫斷面分成若干區(qū)進(jìn)行開挖（如圖 51） 。表45 南北側(cè)整體穩(wěn)定性安全系數(shù)計算表分條號 ()oi?()ihmibh?icl()siniqbw??()costaniiqbw???10 76 9 62 8 55 505. 25 7 42 6 36 5 30 4 24 3 19 2 12 1 6 0 0 48 0 1 6 2 12 3 17 4 24 103. 04 5 31 6 35 7 44 8 53 166..086 9 63 合計 ?? i iiclqbwK????? ????所以滿足整體穩(wěn)定性要求。任意取滑動圓弧的圓心，取半徑 r=28m，取土條寬度 b==,共分 20條。4．7 基坑整體穩(wěn)定性驗算(1)南北側(cè)基坑整體穩(wěn)定性驗算圓弧滑動穩(wěn)定性驗算時，不考慮支撐力的影響，抗剪強度取峰值，可采用瑞典條分法；一般最危險滑動面在墻底下 ～，滑動面的圓心一般在坑壁墻面的上方，靠坑內(nèi)側(cè)附近，按下式計算： ??11costaninniiiiiiziiclqbwK?????式中： —為圓弧滑動穩(wěn)定性安全系數(shù)；z—第 土條圓弧面經(jīng)過的土的粘聚力和內(nèi)摩擦角；ic?i—第 土條滑弧中點的切線與水平線的夾角；?—第 土條沿圓弧面的弧長， ；il cosiilb??—第 土條處的地面荷載（ ） ；q2kNm—第 土條寬度(m)；ib—第 土條重量（ ） ?？拥酌娴目?jié)B流穩(wěn)定性，可按下式進(jìn)行驗算: ???～式中： —不透水層厚度（m） ；sH—承壓水頭高于含水層頂板的高度（m） 。4．6 基坑底土突涌穩(wěn)定性驗算本工程基坑開挖深度較大，需進(jìn)行③③2 層及④層弱承壓含水層坑底抗?jié)B流穩(wěn)定性驗算以評判承壓水含水層承壓水的頂托力對基坑底板穩(wěn)定性的影響，防止高水頭承壓水從最不利點產(chǎn)生突涌，對基坑造成危害。即箍筋為 164．4．2 橫截面抗剪計算在截面處，經(jīng)計算比較得知，在第二道支撐下沿處的剪力最大為： ?????（屬于厚腹梁）0whb＜(滿 kNcf uv? ???????＞足) ＞由上計算可知，截面只需按構(gòu)造配箍。(h+x)hok1Xmhik2圖45第三道支撐計算簡圖=+=由（）式得： 3 ()().1m mmx xx?????????((.678...? ???? ?? ?0?即： ???解得 x =求軸力 N :32 23 14....????????即：N =該處彎矩 M 為：(.51)????????截面的軸力/彎矩圖如圖 46 所示：圖46 截面軸力/彎矩圖4．4 地墻截面配筋計算4．4．1 橫截面抗彎計算設(shè)計參數(shù)為：混凝土采用 C35， f =,f =,主筋采用 c2t2HRB335，構(gòu)造筋采用 HPB235 計算如下：第四道支撐處彎矩最大為 M= m/m?單筋矩形截面所能承擔(dān)的最大彎矩為： ()2max10M(.5)ucbbfh????式中： ——與混凝土強度相關(guān)的常數(shù)，取 ；1f —混凝土抗壓強度值；C35 為 h —混凝土截面有效高度；0ξ —界限相對受壓區(qū)高度，與鋼材等級有關(guān)的常數(shù)；b由于彎矩較大，布置兩排鋼筋，則 (806).5()u??????（按單筋矩形截面來配筋）?＞ 62 210 .?? ?1..79ss??????? ?受拉區(qū)選配 26φ36（As=26= ）受壓區(qū)構(gòu)造配10φ16(As=10=2022mm )。166。206。199。x+198。由式（）得：即：3 ()()..0m mx x??????????）???解得 x =將 x = 代入（）式求軸力 N ：12 21 2???????即 N =該處彎矩 M 為：()?????第二道支撐內(nèi)力計算：計算簡圖如圖 44 所示： 166。199。x+198。2 2()()()??? ?????????? ??? ??2(.)./(/)5831txt? ???? ??? ??即 ,5.??第一道支撐內(nèi)力計算：計算簡圖如圖 43 所示：166。計算墻后的靜止土壓力： ()10)hhK??????式中：σ—靜止土壓力（kPa） ；K—靜止土壓力系數(shù)，取 進(jìn)行計算；h—距離填土表面的深度（m） ；η—豎向土壓力轉(zhuǎn)換為側(cè)向土壓力的轉(zhuǎn)換系數(shù)，即側(cè)壓力系數(shù)。 ??????? ? ()?ih?式中： —地連墻深度范圍內(nèi)的加權(quán)平均摩擦角；?—第 i 層土的摩擦角；i—第 i 層土的厚度。 ()/iih????式中： —地連墻深度范圍內(nèi)的加權(quán)平均重度；—第 i 層土的重度；i—第 i 層土的厚度。(h+x)hok1Xmh4ki2k圖42 山肩邦男近似解計算見圖，墻體作為底端自由的有限長的彈性體；2．墻背土壓力在開挖面以上去取為三角形，在開挖面以下取為矩形（以抵消開挖面一側(cè)的靜止土壓力） ；，其中（ ）為被動x??土壓力減去靜止土壓力（ ）的數(shù)值；x?，即為不動支點；，認(rèn)為上道橫支撐的軸向壓力值保持不變，而且下道橫支撐點以上的板樁仍然保持原來的位置； M=0 的那點，假想為一個鉸，而且忽略次鉸以下的墻體對上面墻體的剪力傳遞。166。206。21(9.).?①2 層雜填土：在深度 h= 處：12()??????在深度 h= 處：2(..)7. ②1 層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土在深度 h= 處：13()????????在深度 h= 處:31(..). ? ?界以此步為限，該界面處以下部分，主動土壓力采用“矩形分布”模式計算：在深度 h= 處：32(). .Kpaae????????1在深度 h= 處：23(...).??②2 層粉質(zhì)粘土在深度 h= 處：14().???????在深度 h= 處：24(...).. =③1 層粉細(xì)砂在深度 h= 處：15().???????在深度 h= 處：25(...).. ?③2 層粉細(xì)砂在深度 h= 處：25().????????在深度 h= 處：25(...)...a（2）被動土壓力強度計算其朗肯被動土壓力計算公式為： 2tan2tan445ppz zcce K???????????????????????②1 層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土在深度 h= 處： ????在深度 h= 處：???＋②2 層粉質(zhì)粘土在深度 h= 處：??1＋在深度 h= 處：4()???2＋ ＋③1 層粉細(xì)砂：在深度 h= 處：5()?????＋ ＋在深度 h= 處：5(...7).＋ ＋ ＋③2 層粉細(xì)砂在深度 h= 處：16()?????＋ ＋ ＋在深度 h= 處：26(....).＋ ＋ ＋ ＋（3）凈土壓力強度計算其中 e 字母下面的數(shù)字代表是土層――包括斜杠后面的是他的亞層，e 字母右上角的表示方法仍等同于前面的土壓力參數(shù)描述，土壓力正值表示為靜被動土壓力，土壓力為負(fù)值表示為靜主動土壓力。此外，由于朗肯理論忽略了墻背和填土之間的摩擦作用，從而使計算的主動土壓力偏大，被動土壓力偏小。單位墻長被動土壓力合力為：黏性土： （415）pppKcHE21???無黏性： （416）pp2?以上介紹的朗肯土壓力理論計算公式簡單，使用方便。其余符號同前。此時，作用在墻面上的水平向應(yīng)力達(dá)到最大限值 ，即大主應(yīng)力 ，而豎向應(yīng)力為小主應(yīng)力，p1?即 。由土的強度理論可知，當(dāng)土體中某點處于極限平衡狀態(tài)時，大主應(yīng)力 和3 1?小主應(yīng)力 間應(yīng)滿足以下關(guān)系式：3黏性土： （43）)245tan()245(tan231 ????????c或 （44）)245tan()245(tan213 ????????c無黏性土： （45）)(ta231??或 （46）)45(tn213?????以 ， 代入式（ 44）和（46） ，即得朗肯主動土壓力計算公ap?3?z??1式為黏性土： （47）)245tan()245(tan2 ????????czp或 （48）aaK無黏性土： （49）)245(tn2?????zpa或 （410）aK上面各式中： —主動土壓力系數(shù)， ； —墻后填土的a)245(tan2?????重度（ ） ，地下水位以下取有效重度； —填土的黏聚力（ )； —3/mkNckPa?填土的內(nèi)摩擦角； —計算點距填土面的深度（m） 。當(dāng)?shù)孛嫠綍r，土體內(nèi)任一豎直面都是對稱面，因此豎直和水平截面上的剪應(yīng)力等于零。1?由式（41）可知，在均質(zhì)土中，靜止土壓力與計算深度呈三角形分布，對于高度為 H 的擋墻而言，取單位墻長，則作用在墻上靜止土壓力的合力值 為0E (42)201HKE??合力 的方向水平，作用點在距墻底 H/3 高度處。0K????10一般土的泊松比值，砂土可取 ～，黏性土可取 ～，其相應(yīng)的 值在 ～ 之間。4．2 土壓力計算4．2．1 計算參數(shù)（1）基坑南側(cè)土壓力計算參數(shù)表42 基坑北側(cè)各土層參數(shù)?(KN/M) ?(?) C(KPA) 層厚度(M)①1 雜填土 19 15 2 ①2 雜填土 19 10 8 ②1 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土 11 ②2 粉質(zhì)粘土 13 21 ③1 粉細(xì)砂 33 3 ③2 粉細(xì)砂 33 3 9表43 基坑北向各土層主被動壓力系數(shù) 2tan()4K????2tan()4pK????①1 雜填土 ①2 雜填土 ②1 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土 ②2 粉質(zhì)粘土 ③1 粉細(xì)砂 ③2 粉細(xì)砂 表44 基坑北側(cè)各土層厚度土層 ①1 雜填土 ①2 雜填土②1 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土②2 粉質(zhì)粘土③1 粉細(xì)砂③2 粉細(xì)砂厚度（M） 94．2．2 土壓力計算方法1)靜止土壓力靜止土壓力是墻靜止不動，墻后土體處于彈性平衡狀態(tài)時作用于墻背的側(cè)向壓力?；又ёo設(shè)計內(nèi)容應(yīng)包括對支護結(jié)構(gòu)質(zhì)量檢測及施工監(jiān)控的要求。對于安全等級為一級及對支護結(jié)構(gòu)變形有限定的二級建筑基坑側(cè)壁，尚應(yīng)對基坑周邊環(huán)境及支護結(jié)構(gòu)變形進(jìn)行驗算。根據(jù)承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的設(shè)計要求，基坑支護應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行計算和驗算。當(dāng)場地內(nèi)有地下水時，應(yīng)根據(jù)場地及周邊區(qū)域的工程地質(zhì)條件、水文地質(zhì)條件、周邊環(huán)境情況和支護結(jié)構(gòu)與基礎(chǔ)型式等因素，確定地下水控制方法。表41 基坑側(cè)壁安全等級及重要性系數(shù)安全等級 破壞后果 重要性系數(shù)一級支護結(jié)構(gòu)破壞、土體失穩(wěn)或過大變形對基坑周邊環(huán)境及地下結(jié)構(gòu)施工影響很嚴(yán)重二級支護結(jié)構(gòu)破壞、土體失穩(wěn)或過大變形對基坑周邊環(huán)境及地下結(jié)構(gòu)施工影響一般三級支護結(jié)構(gòu)破壞、土體失穩(wěn)或過大變形對基坑周邊環(huán)境及地下結(jié)構(gòu)施工影響不嚴(yán)重注：有特殊要求的建筑基坑側(cè)壁安全等級可根據(jù)具體情況另行確定?；又ёo結(jié)構(gòu)極限狀態(tài)可分為下列兩類：（1）承載能力極限狀態(tài)：對應(yīng)于支護結(jié)構(gòu)達(dá)到最大承載能力或土體失穩(wěn)、過大變形導(dǎo)致支護結(jié)構(gòu)或基坑周邊環(huán)境破壞；（2）正常使用極限狀態(tài)：對應(yīng)于支護結(jié)構(gòu)的變形已妨礙地下結(jié)構(gòu)施工或影響基坑周邊環(huán)境的正常使用功能。綜上分析，本工程擬采用如下