【正文】 由于能力以及實踐還有許多不足，所以在整個設計過程中，難免有些不成熟和欠妥之處，希望老師能夠批評指正。我收獲的不僅僅是知識還有很多在學習過程中體會到的經(jīng)驗、方法和心態(tài)。更加重要的是還學會了一種認真做事的態(tài)度，繁瑣復雜的計算既需要細心更需要耐心。提高了我的認識問題、分析問題和解決問題的能力。因此，課程設計給我們提供了更大的發(fā)揮空間，讓我們發(fā)揮主觀能動性獨立地去通過書籍、網(wǎng)絡等各種途徑查閱資料、查找數(shù)據(jù)，確定設計方案。 課程設計需要我們把平時所學的理論知識運用到實踐中，使我們對書上所學理論知識有了進一步的理解，更讓我們體會到了理論知識對實踐工作的重要的指導意義。在結(jié)構(gòu)設計部分對裙座、人孔、一些重要的接管及塔的內(nèi)件的位置進行了設計，同時還對一些焊接結(jié)構(gòu)進行了說明。在工藝計算方面我主要是根據(jù)原料的基本參數(shù)對物料衡算、塔板數(shù)計算、塔板結(jié)構(gòu)設計、精餾塔性能等方面進行計算和設計，其中對重點的塔板數(shù)、塔板結(jié)構(gòu)進行了詳細的分析。綜上所述，本設計采用的是列管式塔頂及塔底產(chǎn)品冷凝器和立式再沸器。當再沸器的傳熱面積較大時，為避免支座過高和管數(shù)過多引起的物料循環(huán)不均勻，可采用臥式再沸器。在立式再沸器中，由于管內(nèi)物料被加熱而使密度減小，與塔底物料形成的自然循環(huán)效果好，有利于提高傳熱系數(shù)，還具有占地面積小，物料在管內(nèi)流動便于清洗的優(yōu)點。這種整體結(jié)構(gòu)的優(yōu)點是占地面積小，不需要冷凝器的支座，缺點是塔頂結(jié)構(gòu)復雜，安裝檢修不便。當冷凝器很大時，為便于安裝檢修和調(diào)節(jié)，常將冷凝器裝于地面附近，回流液用泵輸送，稱為強制回流式，這時，在冷凝器和泵之間宜加設冷凝儲罐來作為緩沖；另外，由于管路散熱的影響，返至塔頂?shù)臏囟认鄬^低，屬于冷回流的情況。 多數(shù)情況下，冷凝器水平的安裝于塔頂，利用重力使部分凝液自動流入塔內(nèi)作為回流，稱為自流式。 常用的冷凝器大多為列管式，并使蒸汽在殼程冷凝，冷卻水或其它冷卻劑在管程流動以提高傳熱系數(shù)和便于排出凝液。設人孔處的板間距等于或大于600mm，人孔直徑一般為450~500mm（特殊的也有長方形人孔），其伸出塔體的筒體長為200~250mm，人孔中心距操作平臺約800~1200mm。相鄰兩個進料位置的距離應由設計者綜合多種因素確定。 通過工藝計算可以確定最適宜的進料位置，但在結(jié)構(gòu)設計時應考慮具體情況進一步安排不同的進料位置。 指塔內(nèi)最下層塔板到塔底間距。 指塔內(nèi)最上層塔板與塔頂?shù)拈g距。s，m3/s 由上表數(shù)據(jù)可作出液泛線5 根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔的精餾段和提餾段負荷性能圖 塔板負荷性能圖 在負荷性能圖上，作出操作點A，連接OA，即作出操作線，由圖可知，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為漏液控制，由上圖查得 VS,max= VS,min= 故操作彈性為：== 在負荷性能圖上，作出操作點A，連接OA，即作出操作線，由圖可知，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為漏液控制，由上圖查得 VS,max= VS,min= 故操作彈性為：== 第六章．精餾塔輔助設備的計算和選型 板式塔內(nèi)部裝有塔板、降液管、各物流的進出口管及人孔、基座、除沫器等附屬設備。s值，計算結(jié)果列于下表：表15 提餾段計算結(jié)果L39。=1031()（）2/3= = 或Vs2= 在操作范圍內(nèi)，任取幾個L39。== d39。=+（）= c39。=（）= b39。s值，計算結(jié)果列于下表：表14 精餾段計算結(jié)果Ls，m3/sVs，m3/s 由上表數(shù)據(jù)可作出液泛線5提餾段 a39。=1031()（）2/3= = 或Vs2= 在操作范圍內(nèi)，任取幾個L39。=+（）= c39。=103E()（）2/3 將有關數(shù)據(jù)代入得精餾段 a39。=HT+()hw，c39。Ls2/3 a39。c39。s，m3/s 由上表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線2 液相負荷下限線 對于平直堰，取堰上液層高度how= h0w=103E（）2/3= 取E=1，則 Ls，min=（）3/2= 據(jù)此可作出與氣體流量無關的垂直液相負荷下限線3 液相負荷上限線 以4s作為液體在降液管中停留時間的下限 ==4， Ls，min=== 故可作出與氣體流量無關的垂直液相負荷上限線4 液泛線 令Hd=（HT+hW），Hd=hp+hl+hd，hp=hc+hl+h，hl=hL ， hL=hw+how 聯(lián)立得 HT+()hw=()how+hc+hd+h 忽略h，將how與Ls，hd與Ls，hc與Vs的關系式代入上式，并整理得 a39。s，計算結(jié)果列于下表：表13 提餾段計算結(jié)果L39。S2/3 在操作范圍內(nèi)，任取幾個L39。S2/3 ev=()= 整理得：V39。Th39。f=+39。0w=103E（）2/3=39。ow)，h39。L=(h39。s，m3/s 由上表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線2提餾段 h39。s，m3/s由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線1 液沫夾帶線 以eV=，求VsLs關系如下： ev=() 由 ua===精餾段 hf==(hw+how)，hw=，h0w=103E（）2/3= hf=+，HThf= ev=()= 整理得：Vs= 在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算相應的Vs，計算結(jié)果列于下表：表12 精餾段計算結(jié)果L39。s，計算結(jié)果列于下表：表11 提餾段計算結(jié)果L39。s，min=在操作范圍內(nèi)，任取幾個L39。0A39。0w=103E（）2/3 得V39。ow， h39。L=h39。0 u39。d=++= Hd＜＜（HT+hw） 故在本設計中提餾段不會發(fā)生液泛現(xiàn)象 精餾段、提餾段塔板負荷性能圖 漏液線 精餾段： u0，min= u0，min=， hL=hw+how，h0w=103E（）2/3 得Vs，min= = 整理得：Vs，min= 在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算相應的Vs，計算結(jié)果列于下表：表10 精餾段計算結(jié)果Ls，m3/sVs，m3/s 由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線1 提餾段 u39。d=（u39。L+h39。d=h39。T+h39。v=()= 故在本設計中液沫夾帶量 ev在允許范圍內(nèi) 精餾段 對于篩板塔，漏液點氣速可由下式計算： u0，min= == 實際孔速 u0=u0，min 穩(wěn)定系數(shù)為 K=== 故在本設計中精餾段無明顯漏液 提餾段 u0，min= == 實際孔速 u0=u0，min 穩(wěn)定系數(shù)為 K=== 故在本設計