【正文】 通過(guò)本次的實(shí)踐增加了我學(xué)新知識(shí)的能力從而使我的專業(yè)知識(shí)得到了拓展，并受意坡多。通過(guò)這次歷時(shí)長(zhǎng)達(dá)三個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)使我將以前所學(xué)的各門(mén)專業(yè)知識(shí)融入到了具體的實(shí)賤中，真正掌握了各門(mén)專業(yè)知識(shí)的內(nèi)含。在這我忠心的感謝那些幫助過(guò)我的老師門(mén)我的同學(xué)門(mén)我的朋友門(mén)。通過(guò)本次的畢業(yè)設(shè)計(jì)使我認(rèn)識(shí)到了自身存在的不足，特別是在從理論到實(shí)踐的運(yùn)用這一環(huán)節(jié)還有很大的差距，在今后的學(xué)習(xí)和工作中更要加倍努力，迷補(bǔ)自身的不足，將所學(xué)的知識(shí)能夠充分的運(yùn)用到實(shí)際的工作中，為我國(guó)的石油發(fā)展做出應(yīng)有的供獻(xiàn)。做為一名即將為我國(guó)的石油建設(shè)奉獻(xiàn)青春的石油工作者，我責(zé)無(wú)旁貸的需要了解和掌握有關(guān)這方面的知識(shí)。聯(lián)合站是油田建設(shè)的重要部分，原油通過(guò)聯(lián)合站進(jìn)行脫水降粘除雜然后運(yùn)送到各練化廠經(jīng)過(guò)深加工得到原油產(chǎn)品。5總結(jié)說(shuō)明在《學(xué)習(xí)了油氣集輸》《輸右管道的設(shè)計(jì)與管理》《油庫(kù)設(shè)計(jì)》的基礎(chǔ)上，通過(guò)本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，使我對(duì)油田的聯(lián)合站設(shè)計(jì)有了更盡一步的理解。加熱降粘主要用于大站處理中的脫水脫氣。列如，大港孔店油田，采用淚米邦：燒堿=5：1作為降粘劑，投藥量為1000mg/L，達(dá)到了輸送日的，但加了降粘劑后的原油采用同一種破乳劑在相同藥量和脫水條件下，油中含水條件下，％水中含油大于87600mg/L，使該相技術(shù)無(wú)法推廣應(yīng)用。在稠油開(kāi)采中，國(guó)內(nèi)外用堿水驅(qū)油的較多，但是至今還沒(méi)有系統(tǒng)地研究過(guò)與堿水驅(qū)油有關(guān)的乳狀液類型及特征，也沒(méi)有具體方法跟具乳狀液液特性 選則堿水配方。使堿與有機(jī)酸反應(yīng)生成表面活化性物質(zhì)，該活性物質(zhì)是天然的O/W型乳化劑。實(shí)艦證明“一條龍”工藝技術(shù)效果。抽油機(jī)井所用的乳化劑降粘劑應(yīng)具有低溫快速的性能，摻活性水所用的降粘劑應(yīng)具有在高溫下的水中溶解和一定的乳化性能。烷基苯磺酸鈉。②常用乳化降粘劑國(guó)內(nèi)常用的乳化降粘劑有AE1910，J50，GY1，BN99，HRV等。B 破乳降粘，即活性劑使油包水型乳狀液破乳而生成游離水，根據(jù)游離水量和流速，形成“水套軸心”“懸浮油”“水漂油”而降粘。若在此溫度范圍內(nèi)，可使稠油中的驕質(zhì)，瀝青質(zhì)在硫鍵處段裂產(chǎn)生理想的降粘效果。由于蠟結(jié)晶過(guò)程是一個(gè)連續(xù)的過(guò)程，原油中的蠟和加入的結(jié)晶改進(jìn)劑又是不同的分子結(jié)構(gòu)和大小的混合物，所以蠟晶改進(jìn)劑的作用過(guò)程也是一個(gè)連續(xù)的過(guò)程，作用基理不同，蠟晶上存在的蠟晶改進(jìn)劑分子位置不同，結(jié)晶形態(tài)也不同，原油的傾點(diǎn)，屈服值和表觀粘度也不同，試驗(yàn)證明蠟晶改進(jìn)劑作為晶核或與蠟共晶時(shí)原油流動(dòng)性好而起吸附作用時(shí)流動(dòng)性差。其作用基理的解釋可規(guī)結(jié)為以下三點(diǎn)： A分散作用蠟晶改進(jìn)劑在原油稀蠟點(diǎn)溫讀一上稀出，起晶核作用成為蠟分子稀附生長(zhǎng)的中心使原油中生成的小顆粒蠟增多。蠟晶改進(jìn)劑的作用基理：蠟晶改進(jìn)劑是一種分子結(jié)構(gòu)具有和原油中蠟分子結(jié)構(gòu)相同或相近的正構(gòu)烷輕，并帶有極性基團(tuán)的高分子化和物。目前對(duì)于任何原油，不管甚么條件都能降低粘度的化學(xué)藥劑還未發(fā)現(xiàn)，只能對(duì)不同的原油物性和不同的油井生產(chǎn)狀況，采用相應(yīng)的降粘措施。⑶特點(diǎn)稠油經(jīng)改質(zhì)后除了得到低粘度，優(yōu)質(zhì)的合成油外，所得的副產(chǎn)品渣油可用來(lái)生氫氣，加熱蒸氣驅(qū)動(dòng)汽輪機(jī)發(fā)電，加熱蒸氣鍋爐生產(chǎn)蒸氣吞吐生產(chǎn)等。為防止熱列化過(guò)程在管路在管路和設(shè)備內(nèi)結(jié)焦，在進(jìn)料時(shí)混進(jìn)煤粉作為載焦體，最后分出，據(jù)扣使過(guò)程流化，在進(jìn)油進(jìn)行加熱，反應(yīng)，閃蒸，將撥頭鎦分會(huì)摻井循環(huán)使用，其余送至煉油廠竟行分鎦與減壓蒸鎦等。B日本瓦斯珠式會(huì)社和三菱珠式會(huì)提出“全部重油殘?jiān)馁|(zhì)精煉法（CHERRY—P）用以生產(chǎn)輕質(zhì)燃料油，誠(chéng)市煤氣和煉鋼用焦。在油田進(jìn)行加壓加輕處理使原油粘度降低至可用管線 輸送，并在下游煉廠用普通煉油方法加工。⑵應(yīng)用實(shí)列進(jìn)年來(lái)，國(guó)外采用在油田建立一套稠改質(zhì)裝置，使稠油的大分子列化，減粘，便于輸送。此外，還有溶劑脫碳，如脫瀝青和脫金屬等過(guò)程。⑶存在問(wèn)題加熱輸松方法是傳統(tǒng)的方法，目前也仍是國(guó)內(nèi)原油主要集輸方法，但其能耗高，占輸量1％以上的原油被燒掉和損耗，經(jīng)計(jì)損矢大；因此，應(yīng)著漸減少或取代加熱輸送方式，但屬蒸氣吞吐開(kāi)采的稠油，從井口出來(lái)的油溫就高達(dá)130℃左右這樣就應(yīng)該接和進(jìn)行熱輸。⑵降粘規(guī)率油實(shí)驗(yàn)室數(shù)據(jù)表明，高粘原油和一般原油也有明顯差別：A：高粘原油的粘度對(duì)溫度更敏感。因此，高粘原油加輕類稀釋劑進(jìn)行降粘集輸，并非完善的方法，應(yīng)綜和考慮其經(jīng)計(jì)性，可行性，必要時(shí)可采取別的更好的方法。首先，稀原油摻入前，必需經(jīng)過(guò)脫水處理，而摻入后，又變成混合含水油，需在次脫水，這就增加了能源消耗；其次稀原油作為稀釋劑摻入稠油后，降低了稀油的物性。在油井含水升高后，總液量增加，摻輸管可改作出油管，能適應(yīng)油田的變化。④在低溫下?lián)饺胼p油后可改變稠油流型，使其從屈服假塑性體或假塑性體轉(zhuǎn)變?yōu)榕ｎD流體。③一般來(lái)說(shuō)，稠油與輕油的混合溫度越低，降粘效果越好。②所摻入稠油的相對(duì)密度和粘度越小其降凝降粘效果也越好。在我國(guó)遼河高升油田的稠油中，摻入1/3的稀油量，50℃時(shí)粘度由2至4 。目前國(guó)內(nèi)外在稠油開(kāi)采過(guò)程中常用的降粘方法有：加熱法，摻稀油法，稠油改質(zhì)降粘及化學(xué)藥劑降粘的方法。2， 靜電脫水器（直流）（1）熱負(fù)荷計(jì)算見(jiàn)圖（5）℃加熱器熱負(fù)荷=（150+）（）=84562MJ/d=352 MJ/h；（2）處理器選擇根據(jù)油水處理量，氣體量，加熱負(fù)核，由《油氣集輸》，熱負(fù)荷為528 MJ/h；（3）校核由圖（5）查得處理器容許處理量為117 m3/（），所需沉降面積=150/117= 圖（5），== m2.由上計(jì)算可知， m， m，有足夠的沉降面積， 3繪圖部分：①歡喜嶺第四聯(lián)合站總平面圖（參看1號(hào)圖紙）② 歡喜嶺第四聯(lián)合站工藝流程圖（參看2號(hào)圖紙）③ 加熱爐安裝圖（參看3號(hào)圖紙）4專題研究：稠油降粘工藝稠油降粘方法的概述。：設(shè)支墩一冊(cè)預(yù)埋鋼筋面為Fa，安抗拉強(qiáng)度條件：Fa≥（）l0；按抗剪強(qiáng)度條件：Fa = p0/2[Г]；式中Rg為鋼筋的抗拉強(qiáng)度，1級(jí)鋼筋Rg =2500kg/cm2；[Г]為鋼筋的抗剪強(qiáng)度，1級(jí)鋼筋[Г]= Rg =2000 kg/cm2；。本設(shè)計(jì)采用普遍使用的管托。RL=70T/m3＞6= T/m3；3．支座的設(shè)計(jì)計(jì)算：固定支座上，管線的固定方法一般有三種：管托，管卡，加擋塊。（三） 地基強(qiáng)度核算支墩在推力P和重力GB的聯(lián)合作用下，相當(dāng)于偏心受壓載核，給地基的壓力不均勻所以應(yīng)進(jìn)行地耐壓校核：校核條件σmax≤[σ0]，σmin≥0；圖（8） 圖（9） 圖（4） 式中σmax，σmin為支撐地基產(chǎn)生的最大最小應(yīng)力；[σ0]為地耐力噸/米3；潮濕亞粘土2000噸/米3；由圖（8）得P0H=GBe式中GB為地基所受正壓力kg；e為推力產(chǎn)生的偏心矩M。（二） 傾覆校核支墩要求有足夠的穩(wěn)定性，保證在推力P作用下不傾覆，為此要使支墩的穩(wěn)定性力矩大于推力時(shí)傾覆力矩。允許位移時(shí)，支墩壓縮了前面的土壤，迎面增加了被動(dòng)土壓力之合pp阻止支墩滑動(dòng)，墩后則有一主動(dòng)土壓力之合力推著它。設(shè)a=3米，b=4米，H=。又因?yàn)閜0=pX+pTμl0；式中p0為固定支座乘受的軸向推力kg；pX為補(bǔ)償器給固定支座墩的軸向推力kg；pT為pT=2DνThT [1+tg2（45φ）]+q（kg）；D為管路的外徑；νT為土壤的容重1600 kg/ m3； m；φ土胚的內(nèi)摩擦系數(shù)20；q為管路單位長(zhǎng)度的重量（包擴(kuò)充液重）kg/ m；q=qZ+qy+ q保；式中qZ為管線重kg/ m；；qZ=2ΠR1=；qy為管線內(nèi)沖油的重量kg/ m；qy=（ΠD/4）1νy=70 kg/ m； kg/ m3；q保= kg/ m；所以q=qZ+qy+ q保=+70+=（kg/ m）pT=2DνThT [1+tg2（45φ）]+q（kg）=21600[1+tg2（4520）]+=（kg/ m）（kg/ m）μ為摩擦系數(shù)μ=；p0=pX+pTμl= kg=：先假設(shè)出尺寸，在按（支墩阻力＞p0）計(jì)算，并安其它強(qiáng)度余件核算。⒈固定墩的推力計(jì)算：補(bǔ)償器與固定墩支座間要有一定距離，一般取l0=，圖（7）因?yàn)镠=。當(dāng)介質(zhì)溫度t≤250℃時(shí)，Δl/2查圖（4）得H及彈性力px；Δl/2== cm查得H= m；彈性力px=；由R=== m；l1=== m；n=H/D=l2=nR== m；l3= == m；п型補(bǔ)償器的固定支架最大間距L1彎管特性系數(shù)λ=δR/r2 ；其中：δ為壁厚厘米；R彎管曲率半徑厘米；r為管子平均半徑厘米；λ=δR/r2=（）=≤；則有減鋼系數(shù)圖（4） 圖（6） 圖（7） 1支座；2支座墩；表（4）管子公稱直徑（mm）п型補(bǔ)償器的固定支架最大間距（m）2199999325125125K當(dāng)λ＞，K=（1+12λ2）；當(dāng)≤=λ/；所以K=λ/=；п型補(bǔ)償器的線性總長(zhǎng)度ΣL=2 L1+2 L2+ L3+＋2++管子截面慣性矩厘米4J=（Π/64）（D4d4）其中D為管子外徑；d為管子內(nèi)徑；J=（Π/64）（D4d4）=（Π/64）（）=Tx0=（L32/6）+（2 L2+4 L3）（L2/2+R）2+（）R[（L32/2）+ R + R2]ΣLy0y0為彈性中心之作標(biāo)（見(jiàn)圖4）厘米x0=0；y0=（L2+2R）（L2+ L3+）/ΣL；代如樹(shù)據(jù)整理得y0=；Tx0=106；：固定墩的作用是將管線固定，防止管線由于熱應(yīng)力或補(bǔ)償器的彈力而產(chǎn)生位移拉環(huán)與之相連的管線設(shè)備。在上式中一般q反站第一項(xiàng)10—3％左右，固實(shí)際計(jì)標(biāo)時(shí)可將q忽略。 rr為土壤容重rr = T/m3。 μ為管體與土攘間摩擦系數(shù)μ=。管路兩冊(cè)所受的被動(dòng)土力Pr = rrh1tg2(45℃φ/2)。 t0為管線的安裝溫度t0=15℃；t1為管線的工作溫度t1=65℃；代入數(shù)據(jù)可得: б=aE(t1t0)= 106106（6515）=1368地下管路由于土壤與管體有摩擦阻力當(dāng)達(dá)到一定值時(shí)溫差引起的軸向應(yīng)力完全可以與摩擦力平衡,管道出土處產(chǎn)熱變形的段落長(zhǎng)度:查《大慶手冊(cè)》可得:ls= aE(t1t0)пDδ/ΡT；δ=式中ΡT為單位長(zhǎng)度管路上土壤的摩擦力ΡT=μ[2(PB +Pr)D+q] T/m。 a為為管子熱膨脹系數(shù)查《煉油廠油氣集輸設(shè)計(jì)手冊(cè)》106/℃。Hd=+ilR1+il R2； =+44000+44000 =；。夏季月平均地溫12℃；出站最高溫度為T(mén)max=70℃；進(jìn)站最低溫度為T(mén)min=60℃；假設(shè)越站第二站則全長(zhǎng)為l13=56000米；由以上條件代入數(shù)據(jù)可得：G=kПDlR/c㏑（TmaxT0）/（TminT0） =П56000/㏑（7012）/（6012）=； 24350/107=，；所以可以越站；：。：《輸油管道設(shè)計(jì)與管理》P31式中：Hd=+Hshm；J進(jìn)出站壓力平衡式中Hs為進(jìn)站壓力；hm為站內(nèi)摩阻20m；h進(jìn)站=p進(jìn)站壓力/ρg=106/[]=；h出站=p出站壓力/ρg=106/[]=；f=βνm/d5m；f=（533106）1/=，；=（+20）/（44000）=Q=243600350/107=；：G=kПDlR/c㏑（TmaxT0）/（TminT0）各加熱站相同，進(jìn)出站溫度相同，因此每站最小輸量也相同；G=П44103/㏑（701）/（601）=：冬季溫度最低，熱損失最大，允許停輸時(shí)間最短，因此計(jì)算出冬季停輸時(shí)間就是全年的停輸時(shí)間。只要此情況下滿足管道乘壓，其于均滿足。由圖可知泵的工作點(diǎn)為H=，Q=；泵的下效率為60％在高效區(qū)滿足工藝要求因此選泵Y型150Y1509離心泵允許氣蝕余量4m，許用壓力鑄鋼50kg/cm2，電機(jī)型號(hào)JK1332，功率360kw，轉(zhuǎn)速2950n/min，： 泵站出站油溫校核，計(jì)算泵站之間平均溫度，摩阻及水力坡降:G=600040％= m3/h= m3/sa=KΠD/GC=（Π）/（103）=106；i=（1/2）（iR+iZ）=β（Q2m/ d5m）[（vRm +vZm）/2]=[6000（160％）/（243600）] 21/ [（105106 +55106）/2]=b=gi/ca=（103106）=TR=（T0+ b）+（TZT0 b）eai=（60+）+（）=℃TR＜ TR=70℃所以熱站部置符合工藝要求。因此初選Y型離心泵由《石油庫(kù)工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)》P489查得Y型離心泵150Y679相關(guān)數(shù)據(jù)如下：表（2）Q（m3/h）H（m）效率9065763％15056572％18047770％由兩臺(tái)串聯(lián)泵可滿足輸量要求，取站內(nèi)摩阻20m；n=H/（HChm）=（56520）=泵站數(shù)n=；泵站間據(jù)L=44000/3= m；整條管線第三個(gè)泵站單站內(nèi)三臺(tái)泵串聯(lián)其中一臺(tái)備用；利用最小二乘法求泵的方程Y=a+bX；其中Y=H；X=Q1..75；用最小二乘法求泵的特性曲線方程同上：利用最小二乘法求泵的方程Y=a+bX；其中Y=H；X=Q1..75；a=（∑xiyi∑xi∑yi∑xi2）/（（∑xi）2n∑xi2）；b=（∑xi∑yi n∑xiyi）/（（∑xi）2n∑xi2）代入數(shù)據(jù)得：a= ?？紤]局部摩阻20％即，（1+20％）= m，+= m；選5H型雙吸式離心泵10h9其高罐壓內(nèi)流量，由三臺(tái)泵并聯(lián)可滿足要求， m也符合站內(nèi)摩阻要求；：⑴確定經(jīng)計(jì)流速