【正文】 查表得，最小配筋率特征值λv=，則最。二級框架柱：箍筋最大間距采用，100中較小值；箍筋最小直徑：8mm。軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離 e=ηei+h/2as=+550/240= ξ=（Nξbfcmbh0）/[ ()/()/(h0as,) +fcmbh0 ]+ξb 按上式計算時，應(yīng)滿足Nξbfcmbh0及Ne. 因?yàn)镹=ξbfcmbh0=510560= 故可按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足ρmin=%，單側(cè)配筋率ρsmin≥%，故 As,=As=ρsminbh=%550550=845mm2 選4Ф20，As,=As=1256mm2 總配筋率ρs=31256/510/560=%%以第1層B柱為例，查表可知：框架柱的彎矩設(shè)計值V c==3，取λ=3，考慮地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計值， N==6002/103=，故取N=(λ+1)+ （）=600560/(3+1)+ 103=793590N故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。ξ1=5502/（103）=。m此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整。得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2 （） =1+510/1400/= 軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離e=ηei+h/2as （）=+550/240= 對稱配筋：ξ=x/h0=N/fcmbh0=103/ξb=。 柱的計算長度，根據(jù)《抗震設(shè)計規(guī)范》，對于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱， l0==，其它層l0=，所以l0== 初始偏心矩：ei=e0+ea （） =+= mm因?yàn)殚L細(xì)比l0/h=4125/550=5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。m）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱5550510316245505102355051022550510216005602B柱5550510245505102355051022550510216005602先以第2層B柱為例，（1）.最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax= KN下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，注意，表中的Mc、Vc和N都不應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個截面上有M、N、V。m）ξ計算As，（mm2）實(shí)配As，（mm2）計算As（mm2）實(shí)配As（mm2）As/As，ρ（%）配箍1支座A0 152016435Ф22（1900） 加密區(qū)雙肢Ф8100,非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl0 152015315Ф22（1900）AB跨間 11094Ф22(1520)支座Br 0 152013475Ф22（1900）加密區(qū)雙肢Ф880非加密區(qū)雙肢Ф8100BC跨間 12394Ф22(1520)2支座A0 152018035Ф22（1900）加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl0 152015205Ф22（1900）AB跨間 1163 4Ф22(1520)支座Br 0 152011755Ф22（1900）加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150BC跨間 1072 4Ф22(1520)3支座A0 152015135Ф22（1900）加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl0 152017245Ф22（1900）AB跨間 1035 4Ф22(1520)支座Br0 152013495Ф22（1900）加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150BC跨間 1239 4Ф22(1520) 4支座A 0 628 11584Ф20(1256)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl 0 628 10794Ф20(1256)AB跨間 1256 4Ф20(1256)支座Br 0 9427383Ф20(942)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150BC跨間 655 3Ф20(942)5支座A0 6287863Ф20(942)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl 0 6286483Ф20(942)AB跨間 2Ф20(628) 支座Br 0 2Ф22(760)4323Ф20(942)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150BC跨間 524 2Ф22(760)混凝土強(qiáng)度等級選用C30，=，=。 BC跨： 若梁端箍筋加密區(qū)取雙肢，則其承載力為 ，由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置。 AB跨： （） 故截面尺寸滿足要求。 （） （） （） 實(shí)配鋼筋， 將下部跨間截面的鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座A上部 （） 說明富裕，且達(dá)不到屈服，可近似取 （） 實(shí)取。 則支座邊緣處 翼緣計算寬度當(dāng)按跨度考慮時，； 梁內(nèi)縱向鋼筋選用HRB334（）。以第1層AB跨框架梁的計算為例?？v向受力鋼筋選用HRB335, =300N/mm2，箍筋選用HPB235, =210N/mm2。 表 橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb）γREN 以第二層A軸柱為例說明，根據(jù)A軸內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩?fù)Q算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩進(jìn)行調(diào)整。表 橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計值）層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb）γREN： 第5層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。 ΣMb—節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/。第3層，柱底軸壓比，無需調(diào)整。第4層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc （） =103/，無需調(diào)整。AB凈跨：左震：右震：圖 均布和梯形荷載作用圖圖 三角形分布荷載和均布荷載作用圖 表 跨間最大彎矩計算結(jié)果層次123跨ABBCABBCABBCMmax層次45跨ABBCABBCMmax梁的支座截面考慮了柱支撐寬度的影響，按支座邊緣截面的彎矩計算，即： ()式中：M—梁內(nèi)力組合表中支座軸線的彎矩值；V—相應(yīng)的支座剪力；b—相應(yīng)的柱的寬度；計算結(jié)果見表 表 梁端彎矩控制值層次位置截面荷載M(KN*m)V(KN)M1=MV*b/25左邊跨A恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④B左恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④ 中跨B右恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④4左邊跨A恒①活②地震左③地震右④ （①+②）+③（①+②）+④ B左恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④中跨B右恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④3左邊跨A恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④B左恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④中跨B右恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④2左邊跨A恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④B左恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④中跨B右恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④1左邊跨A恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④B左恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④中跨B右恒① 活②地震左③地震右④（①+②）+③（①+②）+④取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果如下表： 表 橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax5柱頂M