【正文】 謝 辭畢業(yè)設(shè)計(jì)即將結(jié)束，全職的學(xué)生生活也隨之畫上了句號(hào)。后期的計(jì)算書電腦輸入，由于以前對(duì)各種辦公軟件應(yīng)用不多，以致開(kāi)始的輸入速度相當(dāng)?shù)穆贿^(guò)經(jīng)過(guò)一段時(shí)間的練習(xí)，逐漸熟練。中期進(jìn)行對(duì)選取的一榀框架進(jìn)行結(jié)構(gòu)手算更是重頭戲，對(duì)各門專業(yè)課程知識(shí)貫穿起來(lái)加以運(yùn)用，比如恒載，活載與風(fēng)荷載的綜合考慮進(jìn)行內(nèi)力組合等。在計(jì)算機(jī)制圖的過(guò)程中，我更熟練AutoCAD、天正建筑、探索者等建筑設(shè)計(jì)軟件。在設(shè)計(jì)的過(guò)程中，遇到的問(wèn)題是不斷的。ab=柱寬+2基礎(chǔ)有效高度）： （J3）配筋計(jì)算圖52 J3基礎(chǔ)詳圖圖53 J3剖面詳圖結(jié)　論通過(guò)這段時(shí)間的畢業(yè)設(shè)計(jì)，總的體會(huì)可以用一句話來(lái)表達(dá)，紙上得來(lái)終覺(jué)淺，絕知此事要躬行！以往的課程設(shè)計(jì)都是單獨(dú)的構(gòu)件或建筑物的某一部分的設(shè)計(jì)，而畢業(yè)設(shè)計(jì)則不一樣，它需要綜合考慮各個(gè)方面的工程因素，諸如布局的合理，安全，經(jīng)濟(jì)，美觀，還要兼顧施工的方便。ab=柱寬+2基礎(chǔ)有效高度）： （J3）配筋計(jì)算：：初選基礎(chǔ)高度為600mm，在基底做一層100厚C10混凝土墊層，則ho=h40=60040=560mm基礎(chǔ)頂部的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：=,=,=?m⑴先按中心荷載作用，估算 ⑵考慮偏心荷載不利影響，加大基礎(chǔ)底面積10% A===㎡取bl==＞㎡，基礎(chǔ)寬度不大于3m基礎(chǔ)及上覆土自重：Gk===基底抵抗矩：基底邊緣最大與最小應(yīng)力： 驗(yàn)算基礎(chǔ)底面應(yīng)力：a、b、故選取基礎(chǔ)截面尺寸： h=（at：柱寬?；A(chǔ)埋深范圍內(nèi)地基土的加權(quán)平均重度γm為：γm=(+)/=179。，即d=.。m）　　　130569319080　300300175175配筋　　注：①故?、趹?yīng)滿足,若時(shí)，應(yīng)按配筋5．斜截面承載力計(jì)算框架梁斜截面承載力取各截面最大剪力計(jì)算①即截面尺寸滿足要求②需要按計(jì)算配置箍筋選箍筋為雙肢箍，則，可求s如下 取配箍率 有，所以符合要求沿全梁均勻布置箍筋，加密區(qū)為1．柱端內(nèi)力組合見(jiàn)附表22．配筋計(jì)算取底層中跨最大控制力進(jìn)行計(jì)算，采用對(duì)稱配筋，柱的計(jì)算高度H=①求偏心距增大系數(shù)?取20mm和中的較大者，故取=20mm 取 取②判別大小偏壓故為小偏心受壓③求鋼筋面積和取受拉鋼筋V由于本建筑的抗震等級(jí)為三級(jí)，查《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》%，即，所以故應(yīng)按最小配筋率配筋選配受拉鋼筋和受壓鋼筋均為（實(shí)配）按照抗震規(guī)范構(gòu)造要求配置箍筋和3．柱的抗側(cè)移驗(yàn)算 柱的側(cè)移量計(jì)算表層數(shù)層高4321計(jì)算結(jié)果表明，側(cè)移量很小，+++=mm，滿足要求，即均小于，滿足要求。m4．正截面承載力計(jì)算由內(nèi)力組合控制值將框架梁的正截面承載力按以下兩部分計(jì)算并配筋頂層框架梁配筋表位置邊跨梁（bh=250600mm）中跨梁（bh=250350mm）截面支 座跨 中支 座跨 中M（KNmV=（247。）=跨中M==m底層邊跨支座M=（）=mV=（247。）=跨中M==m二層邊跨支座M=()=mV=（247。）=跨中M==m三層邊跨支座M=（）=mV=（247。﹚=跨中M==m（5）求框架剪力并繪制剪力圖求梁端剪力頂層：QA7B7= QB7A7=（+）/6= 五層：QA6B6= QB6A6=（+）/6=QB6C6= QC6B6=（+）/=四層：QA5B5= QB5A5=（+）/6=QB5C5= QC5B5=（+）/=三層：QA4B4= QB4A4=（+）/6=QB4C4= QC4B4=（+）/=二層：QA3B3= QB3A3=（+）/6=QB3C3= QC3B3=（+）/=底層：QA2B2= QB2A2=（+）/6=QB2C2= QC2B4=（+）/=（6）求各柱軸力并繪制軸力圖頂層：NA7A6= NA6A7 =NB7B6= NB6B7 = KN五層：NA6A5= NA5A6 =+=NB6B5= NB5B6 =+= KNNC6C5= NC5C6 = 四層：NA5A4= NA4A5 =+=NB5B4= NB4B5 =+=NC5C4= NC4C5 = =三層：NA4A3= NA3A4 =+=NB4B3= NB3B4 =+= KNNC4C3= NC3C4 ==二層：NA3A2= NA2A3=+= NB3B2=+=NC3C2= NC2C3 ==底層：NA2A1= NA1A2=+= KNNB2B1=+= KNNC2C1= NC1C2 ==彎矩圖：剪力圖：軸力圖 荷載組合及配筋計(jì)算考慮情況⑴⑵⑶⑷ 控制截面及最不利內(nèi)力組合⑴框架梁：控制截面是支座截面和跨中截面支座截面： 跨中截面： ⑵框架柱：控制截面是柱的上下端①及相應(yīng)的、②及相應(yīng)的、③及相應(yīng)的、混凝土：采用C30級(jí)（）鋼筋 ：受力鋼筋采用級(jí)（） 箍筋采用級(jí)（），而梁支座截面的最不利位置應(yīng)是柱邊緣處，；因此在確定該處的最不利內(nèi)力時(shí)應(yīng)根據(jù)柱軸線處的彎矩和剪力計(jì)算出柱邊緣截面的彎矩和剪力上式中、—柱邊緣處梁截面的彎矩和剪力；M、V —柱軸線處梁截面的彎矩和剪力；h —柱截面高度； —在長(zhǎng)度范圍內(nèi)的剪力改變量）；2．考慮到活荷載滿跨布置所求的跨中彎矩與按活荷載最不利布置所求的跨中彎矩偏小，；由于框架梁柱節(jié)點(diǎn)非絕對(duì)剛接，框架中允許梁端出現(xiàn)塑性鉸，因此在梁中可以考慮塑性內(nèi)力重分布，3．梁端內(nèi)力組合見(jiàn)附表1組合控制截面的內(nèi)力計(jì)算見(jiàn)下表：梁端內(nèi)力組合控制截面內(nèi)力計(jì)算表樓層位置截面 控制值頂層邊跨支座M=（+）=m BC梁：左端：MB2C2=(+)(+)=m底層梁： AB梁：左端：MA2B2=+=m BC梁：左端：MB3C3=(+)(+)=m二層梁：AB梁：左端：MA3B3=+=m BC梁：左端：MB4C4=(+)(+)=m三層梁： AB梁：左端：MA4B4=+=m BC梁：左端：MB5C5=(+)(+)=m四層梁： AB梁：左端：MA5B5=+=m BC梁：左端：MB6C6=(+)(+)=m五層梁： AB梁：左端：MA6B6=+=m)654321（4）求梁端彎矩并繪制在荷載作用下的彎矩圖 M左=（M上+ M下）i左/（i左+ i右） M右=（M上+ M下）i右/ (i左+ i右) 頂層梁： AB梁：左端：MA7B7=(2)反彎點(diǎn)高度計(jì)算表層次柱別600反彎點(diǎn)高度：00反彎點(diǎn)高度：5000反彎點(diǎn)高度：000反彎點(diǎn)高度：000反彎點(diǎn)高度：4000反彎點(diǎn)高度：000反彎點(diǎn)高度：000反彎點(diǎn)高度：3000反彎點(diǎn)高度：000反彎點(diǎn)高度：000反彎點(diǎn)高度：2000反彎點(diǎn)高度：000反彎點(diǎn)高度：000反彎點(diǎn)高度：1000反彎點(diǎn)高度：000反彎點(diǎn)高度：000反彎點(diǎn)高度：水平地震剪力作用分布轉(zhuǎn)化為一品框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析：層次柱別6193168
10793
1335351059604
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1055641059604
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105561694036
7929
9333
7525柱端彎矩計(jì)算表層次柱別y( KN（1y）計(jì)算，第四軸邊柱（B、E軸）框架柱端剪力及彎矩計(jì)算見(jiàn)表55，第四軸中柱（C、D軸）框架柱端剪力及彎矩計(jì)算見(jiàn)表56, 見(jiàn)表43。 水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算1. 框架柱端剪力及彎矩以第四軸橫向框架計(jì)算，框架柱端剪力及彎矩分別按式： 柱剪力：=， 下柱：=mKNKN65194321橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見(jiàn)圖51 水平地震作用下的位移驗(yàn)算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點(diǎn)位移分別按式i=和K計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表53，層間彈性位移=/。表52各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用，各樓層地震剪力及樓層間位移計(jì)算表層數(shù)KNmKN且修正后的剪力分布與實(shí)際更加吻合。因此，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。但對(duì)結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時(shí)程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對(duì)于周期比較長(zhǎng)的結(jié)構(gòu)相差更大。按底部剪力法求得的基底剪力，若按計(jì)算分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。則基本周期：== 橫向地震作用計(jì)算根據(jù)《建筑設(shè)計(jì)抗震規(guī)范》（GB50011—2010） 條規(guī)定， 高度不超過(guò)40m、以剪切變形為主且質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的結(jié)構(gòu)，以及近似于單質(zhì)點(diǎn)體系的結(jié)構(gòu)，可采用底部剪力法等簡(jiǎn)化方法。然后由求出T1，再用T1求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力。：框架結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)假想位移。這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)水平位移，就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期：式中：：基本周期調(diào)整系數(shù)。表51橫向框架結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移計(jì)算層次Gi (KN)VGi(KN) /(N/mm)△Ui(mm)Ui6193168510596044105960431059604210596041694036按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期，頂點(diǎn)位移法是求結(jié)構(gòu)基本頻率的一種近似方法。結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移由式GK； i=。（三）、荷載計(jì)算（1）永久荷載一. 屋面（上人）30mm厚C15細(xì)石混凝土 24=㎡三氈四油防水層 ㎡20mm厚水泥砂漿找平層 20＝㎡150mm厚水泥蛭石保溫層 5＝㎡100mm厚鋼筋混凝土板 20mm厚混合水泥砂漿抹灰 屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值 二. 各層樓面（水磨石樓面）水磨石地面 ㎡100mm厚鋼筋混凝土板 15mm厚混合水泥砂漿抹灰 合計(jì)： KN/㎡（水磨石樓面） 水磨石地面 ㎡ 100厚平臺(tái)板自重