【正文】 我的畢業(yè)設計課題是設計中學教學樓,其中包括建筑設計,結構設計兩部分。樁身長采用混凝土強度C30,II級鋼筋，所以： 樁身截面有效高度 選配8Φ14（） 配筋率為樁身強度 =2657kNR （滿足要求） 小 結 畢業(yè)設計是教學計劃的一個重要的組成部分,它培養(yǎng)了我們綜合運用所學基礎和專業(yè)知識,提高了我們實踐能力,是最后一個重要教學環(huán)節(jié)。 。 邊柱下五樁布置 中柱下六樁布置 采用單點吊立的強度進行樁身配筋設計。 選配13Φ14，沿平行y軸方向均勻布置。單樁承載力驗算（地震作用組合） ＝＝且軸心受壓 ＝ 滿足要求。查表得，先不考慮承臺效應，估算基樁豎向承載力設計值R為 粗估樁數n為邊柱樁基n＝F/R= 取樁數n＝8根，樁的平面布置為右圖所示，對承臺進一步設計為：，保護層為100mm，則，混凝土強度等級為C30，混凝土的抗拉強度為，鋼筋選用HRB335級，. 由于n 3，應該考慮群樁效應和承臺效應確定單樁承載力設計值R 由；查表得：承臺內區(qū)群樁效應系數，承臺外區(qū)群樁效應系數。 選配13Φ14，沿平行x軸方向均勻布置。下面僅做承臺受彎承載力計算。相應于荷載效應基本組合時作用于柱底的荷載設計值為：， 扣除承臺和其上填土自重后的樁頂豎向力設計值： 本承臺尺寸底面積小，厚度較大，柱對承臺的沖切角錐體已超出承臺面積，故不可能發(fā)生沖切破壞。由，得 由，查表得，所以考慮承臺底土的抗力為 按樁的靜載荷試驗取R＝根據經驗公式得 ＝4(17+)+992=這說明，按樁的靜載荷試驗取R＝。地質剖面圖如左圖層序深度（m）(kPa)(kPa)①雜填土②灰色粘土17③褐色粉質粘土992 按靜力觸探法確定單樁豎向極限承載力標準值： ＝4(17+)+992= 取確定樁基豎向承載力設計值R并確定樁數n及其布置 按照規(guī)范要求取，故查表得。采用鋼筋混凝土預制樁，故由經驗選擇選擇樁截面為方樁，為400mm400mm，+=，+5=。m N1k=++(+)= V1k=++(+)= 根據地質勘察資料和《規(guī)范》知一般應選 擇硬土層作為樁端持力層故確定第3層褐色粉質粘土為樁端持力層。作用在基礎頂面的荷載(1)外柱基礎①基本組合：，②標準組合：M1k=++(+)=按對稱配筋 = =903mm2實配3Φ20（）單側配筋率總配筋率=%%，滿足抗震要求最不利組合二： ， ，取，取有=因，可先按大偏心受壓情況計算。材料：C30混凝土， HRB335：，截面：，最不利組合一： ，軸向力對截面重心的偏心矩 附加偏心矩取20和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即400/30=，故取。下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結果，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。框架梁支座截面配筋層次支座截面M實際配筋4A右509 175 3642Φ18 (509mm)B左509 345 3642Φ18 (509mm)B右509 404 3642Φ18 (509mm)3A右941 553 3643Φ18 (763mm)B左941 358 3643Φ18 (763mm)B右941 672 3643Φ18 (763mm)2A右941 830 3643Φ20 (941mm)B左941 469 3643Φ18 (763mm)B右941 974 3643Φ22 (1140mm)1A右941 970 3644Φ20 (1256mm)B左941 814 3643Φ18 (763mm)B右941 1151 3644Φ20 (1256mm)從表中的數據可看出受壓鋼筋未達到屈服強度梁斜截面受剪計算層次截面（kN）（kN）（kN）(mm2/mm)配箍（雙肢）4AB跨 構造配箍%%BC跨 構造配箍%%3AB跨 計算配箍%%BC跨 構造配箍%%2AB跨 計算配箍%%BC跨 構造配箍%%1AB跨 計算配箍%%BC跨 構造配箍%%注：二級抗震時最小配箍率（）滿足要求=（）滿足要求 柱的設計應遵循以下設計原則：1　 強柱弱梁，使柱盡量不出現塑性鉸；2　 在彎曲破壞之前不發(fā)生剪切破壞，使柱有足夠的抗剪能力；3　 控制柱的軸壓比不要太大；4　 加強約束，配置必要的約束箍筋。箍筋配筋率(二級抗震要求) 箍筋設置滿足要求。（2）考慮兩支座處： 將下部跨間截面的鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋，再計算相應的受拉鋼筋As，即支座A上部： 說明富裕，且達不到屈服可近似，實配鋼筋，滿足抗震要求支座B左上部： 實配鋼筋，滿足抗震要求AB跨：跨高比故截面滿足要求 故需按計算配置箍筋。下部跨間截面按單筋T形截面計算： ，實配鋼筋。m 抗震設計中，對于樓面現澆的框架結構，梁支座負彎矩按矩形截面計算縱筋數量。m ， 支座A： M= 根據橫粱控制截面內力設計值，利用受彎構件正截面承載力和斜截面承載力計算公式，算出所需縱筋及箍筋并進行配筋。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。5177。177。5177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。地震④，④180。梁端截面組合的剪力設計值調整AB跨：經比較，與地震作用④組合時，剪力設計值較大； BC跨：經比較，與地震作用④和④180。 C1左①600 ② ④ ④180。 中跨B1右①600 ② ④ ④180。 B1左①600 ② ④ ④180。m)V(kN)b(mm)左邊跨A1①600 ② ④ ④180。梁端截面組合的剪力設計值調整AB跨：經比較，與地震作用④組合時，剪力設計值較大 ；BC跨：經比較，與地震作用④和④180。 C2左①600 ② ④ ④180。 中跨B2右①600 ② ④ ④180。 B2左①600 ② ④ ④180。m)V(kN)b(mm)左邊跨A2①600 ② ④ ④180。梁端截面組合的剪力設計值調整AB跨：經比較，與地震作用④組合時，剪力設計值較大 ；BC跨：經比較，與地震作用④和④180。 C3左①600 ② ④ ④180。 中跨B3右①600 ② ④ ④180。 B3左①600 ② ④ ④180。m)V(kN)b(mm)左邊跨A3①600 ② ④ ④180。 梁端截面組合的剪力設計值調整AB跨：經比較，與地震作用④組合時，剪力設計值較大 ；BC跨：經比較，與地震作用④和④180。C4左①600 ② ④ ④180。中跨B4右①600 ② ④ ④180。B4左①600 ② ④ ④180。m)V(kN)b(mm)左邊跨A4①600 ② ④ ④180。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。地震④，④180。 Tg T1 5Tg ,除有關專門規(guī)定外，由地震影響系數曲線，則 由于,無需考慮頂部附加水平地震作用。mm框架柱的側向剛度D值（單位：kN/m）層次12/h2D根數2,3,4層邊柱10326中柱10326448500底層邊柱10326中柱10326368160 考慮實砌填充磚墻墻體對框架剛度影響的折減系數取= 框架結構的基本周期T可按下式計算：，式中為頂點位移（單位為m），按D值法計算，見下表。mmCD跨梁同AB跨柱的線剛度底 層：=1053104=109N1) 頂層重力荷載代表值G4 (+)219= = 2513+ 252= 52 1/2= (帶門窗) 81/2+(+)121/2= %雪荷載 = 總計：2) 中間層重力荷載代表值G2=G3 = 52 = (帶門窗) 8+(+)12= +3= 總計：3) 底層重力荷載代表值G1