【正文】 3247。－12176。3247。3=40988浮托力U1=10146230滲透壓力U2=1/2108118e=－247。2=82132上游垂直水壓力Q2=1/263010900e=247。3=1143542下游水平水壓力P2=1/2101824e=247。3=148344自重W3=1/2304241440e=2247。(+)=23362合計(jì)37390831845819448239573751473704合計(jì)457943900453632964表六荷載計(jì)算表（特殊組合2）荷載計(jì)算公式垂直力/KN水平力/KN偏心距/m（距底面形心）力距/KN m（↑）（↓）（←）（→）↘（+）↙（）自重W1=2416935e=247。/2)3136e==34088垂直泥沙壓力P m 2=1/2(+)49634e=—4(+2)247。(+)=53729浪壓力P1=e=+=850浪壓力P2=e==446水平泥沙壓力Pm 1==TLan2(45176。35=92479滲透壓力U3=1/2(+)5101483e=(+2)247。3=22170下游垂直水壓力Q4=1/2104651e=247。3=66086上游垂直水壓力Q1=4102448e=247。3=49362上游水平水壓力P1=1/21041678e=247。2=468761自重W2=1/22456476e=247。3247。－12176。3247。3=10212浮托力U1=1060570滲透壓力U2=1/2107221e=－247。2=31195上游垂直水壓力Q2=1/242010400e=247。3=797014下游水平水壓力P2=1/210414e=247。3=－65058自重W3=1/220424960e=2247。(+)=14441合計(jì)27685680637713491117553合計(jì)4037831527346204表二荷載計(jì)算表（特殊組合2）荷載計(jì)算公式垂直力/KN水平力/KN偏心距/m（距底面形心）力距/KN m（↑）（↓）（←）（→）↘（+）↙（）自重W1=102420040e=247。/2)1507e==11353垂直泥沙壓力P m 2=1/2(+)49454e=—4(+2)247。(+)=82414浪壓力P1=e=+=756浪壓力P2=e==395水平泥沙壓力Pm 1==TLan2(45176。35=119131滲透壓力U3=1/2(+)5102639e=(+2)247。3=12779下游垂直水壓力Q4=1/2102323e=247。3=23329上游垂直水壓力Q1=4102448e=247。3=29389上游水平水壓力P1=1/21033048e=247。2=495312自重W2=1/22441438e=247。 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算驗(yàn)算壩踵垂直正應(yīng)力不出現(xiàn)拉應(yīng)力即+≧0特殊組合1： m， m，+=＋=39 kpa〉0特殊組合2：。）=1966=1894kpaR（）≦R（）=（－）（1+）=（－）（1+）=1966kpaR（）≦R（壩基巖石抗壓強(qiáng)度弱風(fēng)化巖頂面：100~120Mpa，微風(fēng)化巖頂面：150~160Mpa，取fkR =100 MPa。）=9800/=5444 kpa19865444特殊組合2：。）γ0ψS（）= fc = =9800kpa持久狀況設(shè)計(jì)狀況系數(shù)ψ=，1級(jí)建筑物結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0=；基本組合系數(shù)γdl=γ0ψS（）S（γ0ψS（見(jiàn)附表8：荷載計(jì)算表（（特殊組合2）） 壩體強(qiáng)度和穩(wěn)定承載力極限狀態(tài)驗(yàn)算 壩址混凝土抗壓強(qiáng)度極限狀態(tài)驗(yàn)算特殊組合1： m， m，已知壩基底寬B=，取1m壩段進(jìn)行驗(yàn)算，AR= ，下游壩坡的坡率m2=混凝土選用C10等級(jí)C10，fkc = ,fc = fkc /γm=。）=43654=41003 KNR（）≦R（）=54215+280=63128KN。）= f`RΣW R+c`RA RΣW R，即基面上全部法向作用之和計(jì)算見(jiàn)下表。f`R壩基面抗剪斷摩擦系數(shù)f`R=1/=壩基面抗剪斷黏駿聚力c`R=840/3=280 KPa，壩段取1 m。）=43654KN（5）計(jì)算抗滑穩(wěn)定抗力函數(shù)查表選擇II類(lèi)巖體，確定f`RK=，c`RK= Mpa。）=ΣP R∑P R－壩基面上全部切向作用之和，即作用設(shè)計(jì)值水平方向之和，見(jiàn)下表。詳見(jiàn)下表。詳見(jiàn)下表。詳見(jiàn)下表。見(jiàn)附表7：荷載計(jì)算表（（特殊組合1））特殊組合2：。）=55014/=45845KN。）γ0ψS（（6）校核抗滑穩(wěn)定性持久狀況設(shè)計(jì)狀況系數(shù)ψ=，1級(jí)建筑物結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0=；基本組合系數(shù)γdl=γ0ψS（ΣW R =43664KNR（抗滑穩(wěn)定抗力函數(shù)R（查表f`，c`。S（（4）計(jì)算作用效應(yīng)函數(shù)S（（3）計(jì)算壩體上的荷載的設(shè)計(jì)值。（2）查出各項(xiàng)荷載分項(xiàng)系數(shù)。第三節(jié) 溢流壩承載力極限狀態(tài)驗(yàn)算和正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 壩體抗滑穩(wěn)定性校核特殊組合1： m， m，（1）確定壩體上的荷載的標(biāo)準(zhǔn)值。 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算驗(yàn)算壩踵垂直正應(yīng)力不出現(xiàn)拉應(yīng)力即: +≧0特殊組合1： m， m，+=＋=115 kpa〉0特殊組合2：。）=1272=1190kpaR（）≦R（） =（－）（1+）=（－）（1+）=1272kpaR（）≦R（壩基巖石抗壓強(qiáng)度弱風(fēng)化巖頂面：100~120Mpa，微風(fēng)化巖頂面：150～160Mpa，取fkR =100 MPa。）=9800/=5444 kpa18595444特殊組合2：。）γ0ψS（）= fc = =9800kpa持久狀況設(shè)計(jì)狀況系數(shù)ψ=，1級(jí)建筑物結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0=；基本組合系數(shù)γdl=γ0ψS（）S（γ0ψS（J R－壩基面對(duì)形心軸的慣性矩；TL R－壩基面形心軸到下游面的距離；fc－混凝土抗壓強(qiáng)度；特殊組合1： m， m，已知壩基底寬B=，取1m壩段進(jìn)行驗(yàn)算，AR= ，下游壩坡的坡率m2=混凝土選用C10等級(jí)C10，fkc = ,fc = fkc /γm=?！芃 R －全部作用對(duì)壩基面形心的力矩之和，kN）－作用效應(yīng)函數(shù)；R（）=（－）（1+）R（）≦R（[見(jiàn)附表四：荷載計(jì)算表（特殊組合2）] 壩體強(qiáng)度和穩(wěn)定承載力極限狀態(tài)驗(yàn)算對(duì)擋水壩壩體混凝土及壩基巖石的基本組合進(jìn)行驗(yàn)算。）=34997=32722 KNR（）≦R（）=48269+280=55756KN。）= f`RΣW R+c`RA RΣW R，即基面上全部法向作用之和計(jì)算見(jiàn)下表。f`R壩基面抗剪斷摩擦系數(shù)f`R=1/=壩基面抗剪斷黏駿聚力c`R=840/3=280 KPa，壩段取1 m。）=35417—420=34997KN（5）計(jì)算抗滑穩(wěn)定抗力函數(shù)查表選擇II類(lèi)巖體，確定f`RK=，c`RK= Mpa。（4）計(jì)算作用效應(yīng)函數(shù)S（（3）計(jì)算壩體上的荷載的設(shè)計(jì)值。（2）查出各項(xiàng)荷載分項(xiàng)系數(shù)。（1）確定壩體上的荷載的標(biāo)準(zhǔn)值。3271139972計(jì)算結(jié)果表明，重力壩在校核洪水位情況下滿足承載力極限狀態(tài)的抗滑穩(wěn)定要求。）=31804=32711 KNR（）≦R（）=38140+280=47966 KN。）= f`RΣW R+c`RA RΣW R，即基面上全部法向作用之和計(jì)算見(jiàn)下表。f`R壩基面抗剪斷摩擦系數(shù)f`R=1/=壩基面抗剪斷黏駿聚力c`R=840/3=280 KPa，壩段取1 m。）=34714—2910=31804KN（5）計(jì)算抗滑穩(wěn)定抗力函數(shù)查表選擇II類(lèi)巖體，確定f`RK=，c`RK= Mpa。）=ΣP R∑P R－壩基面上全部切向作用之和，即作用設(shè)計(jì)值水平方向之和，見(jiàn)下表。詳見(jiàn)下表。詳見(jiàn)下表。詳見(jiàn)下表。）=ΣP RR（γdl－基本組合系數(shù)。fK－材料性能的標(biāo)準(zhǔn)值。QK－可變作用標(biāo)準(zhǔn)值。γQ－可變作用分項(xiàng)系數(shù)。）－作用效應(yīng)函數(shù)；R（根據(jù)下列公式分別計(jì)算：Fi=αiξGiαi/g式中：Fi－壩體分塊后，作用在第i壩塊形心上的水平地震慣性力；αi－水平向設(shè)計(jì)地震加速度；ξ－地震作用的效應(yīng)折減系數(shù)，；Gi－第i壩塊的重量，kN；αi－第i壩塊的動(dòng)態(tài)分布系數(shù)，由下列公式計(jì)算：αi=式中：n－壩體分塊總數(shù)；H－壩高；G－壩體總重量，kN；Gj－第i壩塊重量，kNhi、hj－分別為第i，j形心倒壩底面的高度。－12176。/=hz≈ hl= ；壩前水深H1= m因gD/V2=52， 故h1%== ；又因?yàn)檎８咚磺闆r下，半個(gè)波長(zhǎng)Ll= m；H1L l，浪壓力按深水波計(jì)算：P1 =γ0 Ll－=－= kN泥沙壓力水平泥沙壓力：P m 1=TLan2(45176。/g= /=2 Ll= 各波浪要素計(jì)算如下：因V=，20 V ，采用鶴地水庫(kù)公式計(jì)算浪高：2 hl= /2)=3136kN垂直泥沙壓力：P m 2=1/2(+)49= 634kN見(jiàn)附表5：荷載計(jì)算表（特殊組合1） 特殊組合2，取1m寬壩段進(jìn)行計(jì)算：自重W1=24=16935kNW2=1/224=56476kNW3=1/230424=1440kN水壓力上游水平水壓力：P1=1/210=38896kN下游水平水壓力：P2=1/210=1824kN上游垂直水壓力：Q1=410=2328kNQ2=1/263010=900 kN下游垂直水壓力：Q4=1/210=1459kN揚(yáng)壓力壩基設(shè)帷幕灌漿和排水孔， ，排水處揚(yáng)壓力折減系數(shù)為α=。－φ/2)=TLan2(45176。/g= U1=10=26107kNU2=1/210=9800kNU3=1/2(+)510=1483kN浪壓力，多年平均最大風(fēng)速為V=，水庫(kù)吹程為D=3km。見(jiàn)下圖。 特殊組合1 m， m， m，取1m寬壩段進(jìn)行計(jì)算：溢流壩由頂部曲線段、中間直線段和下部反弧段三部分組成，上有閘敦、交通橋、工作橋以及起閉設(shè)備。特殊組合2：興利水位的水壓力，揚(yáng)壓力，浪壓力，自重，泥沙壓力和地震慣性力，地震動(dòng)水壓力和動(dòng)土壓力等?；窘M合2：設(shè)計(jì)洪水位時(shí)靜水壓力，揚(yáng)壓力，浪壓力，自重,泥沙壓力。根據(jù)下列公式分別計(jì)算Fi=αiξGiαi/g式中：Fi－壩體分塊后，作用在第i壩塊形心上的水平地震慣性力；αi－水平向設(shè)計(jì)地震加速度；ξ－地震作用的效應(yīng)折減系數(shù)，；Gi－第i壩塊的重量，kN；αi－第i壩塊的動(dòng)態(tài)分布系數(shù)，由下列公式計(jì)算：αi=式中：n－壩體分塊總數(shù)；H－壩高；G－壩體總重量，kN；Gj－第i壩塊重量，kNhi、hj－分別為第i，j形心倒壩底面的高度。－12176。/=hz≈ hl= ；壩前水深H1= m因gD/V2=52， 故h1%== ；又因?yàn)檎８咚磺闆r下，半個(gè)波長(zhǎng)Ll= m；H1L l，浪壓力按深水波計(jì)算：P1=γ0 Ll－=－= kN泥沙壓力水平泥沙壓力：P m 1 =TLan2(45176。/g= /=2 Ll= 波浪要素計(jì)算如下：因V=，20 V ，采用鶴地水庫(kù)公式計(jì)算浪高：2 hl= /2)=1507kN垂直泥沙壓力：P m 2=1/2(+)49= 454kN[見(jiàn)附表一：荷載計(jì)算表（特殊組合1）] 特殊組合2， m，取1m寬壩段進(jìn)行計(jì)算：自重W1=1024=20040kNW2=1/224=41438kNW3=1/220424=960kN水壓力上游水平水壓力：P1=1/210=30576kN下游水平水壓力：P2=1/210=414kN上游垂直水壓力：Q1=410=2328kNQ2=1/242010=400 kN下游垂直水壓力：Q4=1/210=331kN揚(yáng)壓力壩基設(shè)帷幕灌漿和排水孔， ，排水處揚(yáng)壓力折減系數(shù)為α=。－φ/2)=TLan2(45176。/g= U1=10=16041kNU2=1/210=7498kNU3=1/2(+)510=2639kN浪壓力，多年平