【正文】 在工藝流程確定后,就開始了對所選構筑物的設計計算,通過老師的指導和自己的計算,我對污水處理中所用到的一些構筑物有了更深的認識,在高程的計算中自己遇到了不少問題,但在老師的精心指導和自己的努力下,最終問題都一 一得到解決,也使自己對污水處理流程有了一個清晰的認,是一次難得的學習機會,使自己受益匪淺.在設計中,對一些計算機軟件也是一次很好的學習機會,主要是CAD和Word的使用,在以前的基礎上,能夠更加熟練地運用. 但是由于時間及本身所學知識有限的原因，本次設計可能會存在各種技術上的錯誤，望老師指正并予批改。 這次畢業(yè)設計使我深深地認識到:工科生做設計工作所要求的嚴謹性,對于工程二字的沉重性,我開始意識到工程二字要求我們對專業(yè)知識有很深地了解,，是一個真實性課題,在重新熟悉課本和認真查閱資料的基礎上，并結合設計任務書的要求,我 50500 6575 5050X1890X2365 450029 / 29對本設計啤酒廢水處理的工藝流程提出了多種方案，在反復的比較下，最終確定了一個最優(yōu)方案。經過計算各污水處理構筑物的的設計水面標高、池頂標高、池底標高如下表所示：表35 各構筑物的具體標高構筑物名稱 水面標高 池頂標高 池底標高集水池 調節(jié)沉淀池 UASB反應池 好氧接觸氧化池 沉淀池 457 450 當污泥以重力流排出池體時，污泥處理構筑物的水頭損失以各構筑物的出流水頭計算，,。在設計中以進水渠底端為絕對標高，進水為450m。m2】泥餅含水率（%)外形尺寸（長X寬X高） （mm）重量（kg)28 / 29 N、P去除 表34 N、P去除 去除率 調節(jié)沉淀池 UASB 反應池 好氧接觸氧化池 THN4N（mg/L） 35% — 90% TP（mg/L） 40% — 90% 出水THN4N含量 =10（135%） （190%）= 出水TP含量 =1 (140%) (190%)=綜上，本設計出水各項指標皆滿足國家污水綜合排放一級標準。 污泥體積 Q=Q0(100P1)/(100P2) M=1000Q(1P2)式中 Q——脫水后污泥量 m3/d Q0——脫水前污泥量 m3/d P1——脫水前含水率（%） P2——脫水后含水率（%） M——脫水后干污泥重量 （kg/d） Q=Q0(100P1)/(100P2) = *()/(10065)= M=Q(1P2)=(165)=2961m3/d 污泥脫水后形成泥餅用小車運走，分離液返回處理系統(tǒng)前端進行處理。27 / 29 擬采用帶式壓濾機使污泥脫水，它有如下脫水特點：(1)濾帶能夠回轉，脫水效率高(2)噪聲小，能源節(jié)省(3)附屬設備少，維修方便，但必須正確使用有機高分子混凝劑，形成大而強度高的絮凝。于濃縮池最高處設置一根，向下每隔、 處設置一根排水管。 入流固體濃度（C）的計算如下： 12WQ＝ ＋+ = 1000(198%) = 1920kg/d 1 = 1000(198%）= = Q31000(198%) = 那么， = + +W3 = C = ，濃縮后污泥濃度為： = 濃縮池的橫斷面積為： A = /G= ≈88m2 c 設計兩座正方形濃縮池，每個池面積 A1=88/2=44m2 座邊長為 B=7m 則實際面積 A=77=49m2（3）池子高度 = + + 1Hh23 停留時間取 T=20h，則 有效高度 h2= QT/24A= 180*20/24*45= 取 超高，取 h1= 緩沖區(qū)高，取 h3= 池壁高 = + + =（4）污泥斗26 / 29污泥斗下錐體邊長取 m ，污泥斗傾角取 45176。本設計采用間歇式重力濃縮池，運行時，應先排除濃縮池中的上清液，騰出池容，再投入待濃縮的污泥，為此應在濃縮池深度方向的不同高度上設上清液排除管 設計參數(shù)設計泥量啤酒廢水處理過程產生的污泥來自以下幾部分：①調節(jié)沉淀池，Q1 =96m3/d,水率98% ；②UASB反應池，Q2 = m3/d,含水率98% ；③沉淀池， Q3= m3/d,含水率98%總污泥量為： Q = Q1 + Q2 +Q3=96++= m3/d取Q==180m3/d 平均含水率為：96/180 98%++???參數(shù)選取固體負荷（固體通量）取G=35 kg/m3d濃縮時間取T=20h； 設計污泥量Q=180 m3/d； 濃縮后污泥含水率為90%； 濃縮后污泥體積： m3/d.????V 設計計算25 / 29容積計算 （1）濃縮后污泥體積： m3/d.?????PVV0——污泥含水率變?yōu)镻0時污泥體積（2）池子邊長 根據(jù)要求，濃縮池的設計橫斷面面積應滿足：A Qc/M? 式中： Q入流污泥量，m3/d ； M固體通量，kg/m3其性能如表34。則排泥泵抽升的所需凈揚程為5 m， m，管道水頭 m，則污泥泵所需揚程為5+2+= m。 ,。，則其平面面積為24 / 29 24513VAmH? 。此外，為保證CASS排泥能按其運行方式進行，集泥井容積應外加40 m3。 設計參數(shù)設計泥量啤酒廢水處理過程產生的污泥來自以下幾部分：①UASB反應器，Q1 = m3/d ,含水率98% ；②沉淀池，Q2 =,含水率98% ；總污泥量為：Q = Q1 + Q2 = m3/d，設計中取80m3/d。 集泥井 設計說明 污水處理系統(tǒng)各構筑物所產生的污泥每日排泥一次，集中到集泥井，然后在由污泥泵打到污泥濃縮池。54321hh??式中 —保護高，一般 =；1—緩沖層厚，有反射板時 =。5h5h= 即12天排泥一次。39。23 / 29污泥斗容積為： = =252m179。 =(不大于3，合格)8?L污泥區(qū)計算 每天污泥排放容積為： = =179。角。/(㎡/h=179。150kg /(m d)，堰口負荷 /(sm)。生物膜法后，表面負荷 ? /(m2 h)。污水從設在池中央的中心管進入，從中心管的下端經過反射板后均勻緩慢地分布在池的橫截面上，由于出水口設置在池面或池壁四周，故水流向基本由下向上。為使池內配水均勻，池徑不宜過大，一般采用4~7m，不大于10m。保持該區(qū)域良好的通風。安全要求UASB反應器的所有電器設施，包括泵、閥、燈等一律采用防爆設備。給排水 在UASB反應器布置區(qū)設置一根DN32供水管供補水、沖洗及排空時使用。沉降斜面也會腐蝕，為了延長反應器的使用壽命，反應器的防腐措施是必不可少的。仿佛措施 厭氧反應器腐蝕比較嚴重的地方是反應器上部，此處無論是鋼材或水泥都會被損壞，因此，UASB反應器應重點進行頂部的防腐處理。通風 為防治部分容重過大的沼氣在UASB反應器內聚集，影響檢修和發(fā)生危險，檢修時可向UASB反應器中通入壓縮空氣，因此在UASB一側預埋壓縮空氣管。取樣管選用DN100鋼管，配球閥取樣。 UASB的其他設計考慮取樣管設計21 / 29 在池壁高度方向上設置若干個取樣管，用以采取反應器內的污泥樣，以隨時掌握污泥在高度方向的濃度分布情況。2．沼氣柜容積確定由上述計算可知該處理站日產沼氣3500m3，則沼氣柜容積為2h產氣量的體積來確定，即 V=qt=64002247。3600=（m3/s） 。 沼氣主管內最大氣流量 g=G247。（2）沼氣主管 10跟集氣管先匯入沼氣主管。3600247。 每根集氣管內最大氣流量 =G/n=6400247。 沼氣收集系統(tǒng)設計計算 由于有機負荷較高，產氣量大，因此設置一個水封罐，水封罐出來的沼氣通入氣水分離器，然后再進入沼氣貯存。出水渠寬度 =。31q?????????????? UASB反應器沿長邊設一條矩形出水渠，7條出水槽的出流流至此出水渠。三角堰計算公式 q180。= = = （m179。12=14個，共14個100mm的堰口，14個100mm的間隙。b，=8247。f=14247。s） ，設計溢流負荷f=（mc出水槽溢流堰共12條，每條長10m。 池中設有6個單元的三相分離器，出水槽共6條，槽寬bc=。排泥管選DN150的鋼管，排泥總管用DN200的鋼管。 ，排空時由污泥泵從排泥管強排，進水管也可兼作排泥管。由于反應器的占地面積較大，所以必須進行均布多點排泥，建議每10m2設一個排泥點。SX??98%)(10267?污泥泥齡的計算 污泥齡 θc=M/△X=2115/214=.排泥系統(tǒng)設計 一般認為，排出剩余污泥的位置在反應器的一半高度處，但大都推薦把排泥設備安裝在靠近反應器底部，以排除污泥床上面部分的剩余絮狀污泥，而不會把顆粒污泥排走。=214247。本工程取X=,則產泥量為： △X=XQSr=2466=214（kgVSS/d）根據(jù)資料，啤酒廠廢水VSS/SS=，由于規(guī)模大，