【正文】 樓面板布置樓面板的平面布置，有關尺寸及計算簡圖如圖8—1所示：圖8—1 樓面板平面布置圖 樓面板A～D區(qū)格板的計算 荷載計算活荷載：，q==。柱的配筋計算如表7—表7—5所示：表7—4 柱正截面受壓承載力計算層次第一層第二層類型A柱B柱A柱B柱M1M2NM1/M2l036003600360036003750375037503750il0/i3412ea2020202020202020續(xù)表7—4層次第一層第二層類型A柱B柱A柱B柱CmM偏心情況大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心x2as8080808080808080e0eie%bh500500500500實配鋼筋420420418418As1256125610181018配筋率%%%%表7—5 柱斜截面受剪承載力計算層次第一層第二層類型A柱B柱A柱B柱N（kN）(kN)0加密區(qū)箍筋非加密區(qū)箍筋加密區(qū)長度600600500500河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第八章 樓板設計第八章 樓板設計根據結構的布置可以得出以下結論：各處的樓板，其長邊與短邊的比值均小于2，故樓板的計算需要按照雙向板理論進行計算。柱的抗剪承載力： = =所以，取n=4，箍筋，則s=。斜截面承載力的計算調整后的框架柱的剪力設計值V=。 = =實配鋼筋：418，As=As’=1018mm2，總配筋率：。對稱配筋：，初步判定為大偏心。 總配筋率：驗算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力：， =，滿足要求。又故， 。對稱配筋：初步判定為大偏心?？v筋強度fy=360N/mm2(HRB400級)，箍筋強度fy=270N/mm2(HPB300級)。又，故取。②對于BC梁其跨高比，所以所以截面滿足要求。二級抗震時，加密區(qū)長度l=max{，500mm}=900mm，非加密區(qū)采用。取8，n=2，則s=1256mm。為提高框架梁的延性，對于二級抗震要求，梁端塑性鉸取必須配置縱向受壓鋼筋As’：縱向受壓鋼筋：，計入受壓鋼筋梁端受壓區(qū)高度：，符合二級抗震設計要求。⑤邊跨AB邊支座B截面（即3截面）同理可得：受壓鋼筋未屈服，實配鋼筋：414，As=615mm2。，滿足要求。，滿足要求。故屬于第一類T形截面。③邊跨跨中（即AB跨跨中，2截面）邊跨（即AB跨）：L1：bh=300mm600mm，h0=560mm。，滿足要求。，滿足要求。故屬于第一類T形截面。①中跨跨中（即BC跨跨中，5截面）中間跨（即BC跨）：L2：bh=250mm450mm，h0=410mm。⑵標準層正截面計算框架梁正截面的受彎承載力計算：第三層梁控制截面的內力設計值如圖7—2所示：圖7—2 第三層梁內力示意圖通過上面的設計可知：M1=，V1=M2=M3=，V3=M4=，V4=M5=根據上述支座中心處的彎矩換算成邊緣控制截面的彎矩設計值并進行配筋。二級抗震時，加密區(qū)長度l=max{，500mm}=675mm，非加密區(qū)采用。取8，n=2，則s=。又，故取。①對于AB梁其跨高比，所以所以截面滿足要求。為提高框架梁的延性，對于二級抗震要求，梁端塑性鉸區(qū)必須配置縱向受壓鋼筋As’：縱向受壓鋼筋：，計入受壓鋼筋梁端受壓區(qū)高度：，符合二級抗震設計要求。⑤邊跨AB邊支座B截面（即3截面）同理可得：受壓鋼筋未屈服，實配鋼筋218+214，As=817mm2。，滿足要求。，滿足要求。故屬于第一類T形截面。③邊跨跨中（即AB跨跨中，2截面）邊跨（即AB跨）：L1：bh=300mm600mm，h0=560mm。②中跨邊支座（即BC跨邊支座，4截面）將212伸入支座作為支座負彎矩的受壓鋼筋（As’=226mm2），按矩形截進行設計受拉鋼筋As：受壓鋼筋未屈服，實配鋼筋212+214，As=534mm2。實配鋼筋416，As=804mm2。鋼筋強度fy=300N/mm2(HRB335級)，fy=270N/mm2(HPB300級)。故取bf’=700mm。在抗震設計中，對于樓面現澆的框架結構，梁支座負彎矩按矩形截面進行配筋，跨中正彎矩按T形截面配筋。注意：在截面配筋時，組合表中地震力組合的內力均應乘以后再與靜力組合的內力進行比較，挑選出最不利組合。將帶入任一截面x處的彎矩表達式，可求得跨間最大彎矩為：當右震時，公式中的MEA、MGA反號，MGA及x1的具體數據如下表，RA、MGA、x1均有兩組。在豎向荷載右震與地震作用組合時，跨間最大彎矩采用數解法計算，如圖6—3所示：圖6—3 跨間最大彎矩計算簡圖圖中：MGA、MGB—重力荷載作用下梁端的彎矩； MEA、MEB—水平地震作用下梁端的彎矩； RA、RB—豎向荷載與地震作用共同作用下梁端的反力。 各層梁跨中彎矩的計算在將各層梁的端部彎矩值求出之后，尚需求出各層梁的跨中彎矩值。具體調整如圖6—圖6—2所示：圖6—1 A柱端彎矩設計值的調整（kN）圖6—2 B柱端彎矩設計值的調整（kN）河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第六章 橫向框架內力組合橫向框架柱柱端組合彎矩設計值和軸力設計值如表6—表6—9所示：表6—8 橫向框架A柱柱端組合彎矩設計值的調整層次87654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底表6—9 橫向框架B柱柱端組合彎矩設計值的調整層次87654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底59河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第六章 橫向框架內力組合 柱端剪力設計值的調整為了防止框架柱在壓彎破壞之前發(fā)生剪切破壞，應按“強剪弱彎”的原則對剪力設計值進行調整：式中：—考慮抗震等級，按“強柱弱梁”要求修正后的框架柱上下端彎矩設計值：Hn—柱的凈高；—柱端剪力增大系數。，彎矩不需要調整，可取最不利內力組合的彎矩值作為設計值?？蚣芰杭袅φ{整如表6—7：表6—7 框架梁剪力的調整層號跨恒載+（kN/m）ln(m)VGb(kN)(kN/m)(kN/m)V(kN)8AB跨BC跨7AB跨BC跨6AB跨BC跨5AB跨BC跨4AB跨BC跨3AB跨BC跨2AB跨BC跨1AB跨BC跨注：表中γRE=。 框架梁柱端內力調整 梁端剪力設計值的調整為了避免梁在彎曲破壞之前發(fā)生剪切破壞，應按“強剪弱彎”的原則調整框架梁端部截面組合的剪力設計值：式中：、—分別為梁左右端逆時針方向截面組合的彎矩設計值。河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第六章 橫向框架內力組合表6—1 各層梁的內力組合層數位置內力SGKSQKSEK1SEK2(SGK+)+++Mmax左震1右震28A右MVB左MVB右MV7A右MVB左MVB右MV6A右MV續(xù)表6—1層數位置內力SGKSQKSEK1SEK2(SGK+)+++Mmax左震1右震26B左MVB右MV5A右MVB左MVB右MV4A右MVB左MVB右M續(xù)表6—1層數位置內力SGKSQKSEK1SEK2(SGK+)+++Mmax左震1右震24B右V3A右MVB左MVB右MV2A右MVB左MVB右MV1A右MV續(xù)表6—1層數位置內力SGKSQKSEK1SEK2(SGK+)+++Mmax左震1右震21B左MVB右MV 框架柱內力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面，橫向框架彎矩與軸力組合如表6—表6—4所示。對于本工程，第二種內力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對結構設計不起控制作用，故不予考慮?？勺兒奢d的分項系數。但這些荷載同時