【正文】 尤其是采用變頻調(diào)速既無啟動沖擊，又可?？磥?，只有調(diào)速驅(qū)動才能達到最佳控制。恒速應(yīng)用問題顯而易見。上升過程電機從電網(wǎng)吸收能量電動運行；下降過程電機的負載性質(zhì)為位勢負載，加之井下負壓等使電動機處于發(fā)電狀態(tài)，把機械能量轉(zhuǎn)換成電能回饋到電網(wǎng)。其曲柄帶以配重平衡塊帶動抽油桿，驅(qū)動井下抽油泵做固定周期的上下往復(fù)運動，把井下的油送到地面。當(dāng)抽油機上沖程時，油管彈性收縮向上運動，帶動機械解堵采油器向上運動，撞擊滑套產(chǎn)生振動；同時，正向單流閥關(guān)閉，變徑活塞總成封堵油當(dāng)抽油機下沖程時，油管彈性伸長向下運動，帶動機械解堵采油器向下運動，撞擊滑套產(chǎn)生振動；同時，反向單流閥部分關(guān)閉，變徑活塞總成仍然封堵油套環(huán)形油道，使反向單流閥下方區(qū)域形成高壓區(qū)，這一運動又對地層內(nèi)的油流通道產(chǎn)生一種反向的沖擊力。Lm；n=0n=0n=0m=0iiij1，如不滿足強度，則將抽油桿直徑增大為dr(j+1)，返回步驟4重新計算該段；如滿足強度條件，則取起點H0=H1，返回步驟4繼續(xù)計算上一段，直到井口為止；，并與假設(shè)的液柱載荷Wlk比較，如滿足精度要求，則計算結(jié)束；否則重新假設(shè)液柱載荷Wl(k+1)= (WlkWlcal)，返回步驟2再次計算。DWmini，Lj=229。 抽油桿組合的確定通常人們把確定抽油桿柱組合稱為抽油桿柱設(shè)計，其具體設(shè)計計算步驟為:，假設(shè)一液柱載荷Wlk；：ΔWmax0=Wlk+Fpd，ΔWmin0=FlvFpb；20 ，取計算段長度為ΔHi，以抽油泵為計算段的起點，其距油層中部的高度為H0=Hp；=H0+ΔHi，則該計算段的中心距油層中部高度為Havi=2(H0+H1)；；，并進行累積:Wmaxi=229。PL=smaxsmin180。式中 sal，sT——最大應(yīng)力和最小抗張強度；SF——抽油桿使用系數(shù)。SF 232。sT246。sall19 圖33式中 sall——抽油桿許用最大應(yīng)力，計算式為：sall=231。（1）計算法：抽油桿柱在工作時承受著交變載荷，因此，抽油桿受著由最小應(yīng)力σmin到最大應(yīng)力σmax變化的非對稱循環(huán)應(yīng)力作用σmin=Wmin，σArmax=Wmax非Ar對稱循環(huán)應(yīng)力條件下的抽油桿強度條件為 σ≤[σ1] 其中sc＝asmax；2式中 sc，sa——分別為抽油桿柱的折算應(yīng)力、循環(huán)應(yīng)力的應(yīng)力幅值； sa=smaxsmin[s1]——非對稱循環(huán)疲勞極限應(yīng)力，亦即抽油桿的許用應(yīng)力，與抽油桿的材質(zhì)有關(guān)。273tcRpPscPb(1fw) ps=1273tcPb(1)+RpPscPb(1fw)e293式中 t ——泵口溫度，℃；Rp ——經(jīng)泵生產(chǎn)汽油比；Psc ——標況下壓力，；Pb ——飽和壓力，MPa；fw ——含水率；e ——泵充滿系數(shù)。表2—1 活塞與襯套的配合間隙選擇 16 第3章 抽油桿的選擇抽油桿是抽油機井的細長桿件，它上接光桿，下接抽油泵起傳遞動力的作用。dp=（Q）1/2 360psnhv 泵型的選擇條件泵型取決于油井條件：在1000 m以內(nèi)的油井，含沙量小于20%，油井結(jié)蠟較嚴重或油較稠，應(yīng)采用管式泵；產(chǎn)量較小的中深或井深，可采用桿式泵。（5）所選擇的沖程與沖次應(yīng)屬于抽油機提供的選擇范圍之內(nèi)。（3）對于連抽帶噴的井，則選用高沖刺快速抽汲，以增強誘噴作用。 沖程及沖次的選擇原則沖程和沖刺時確定抽油泵直徑、計算選點載荷的前提，選擇時應(yīng)遵循下述原則：（1）一般情況下應(yīng)采用大沖程、小泵徑的工作方式，這樣既可以減小氣體對泵效的影響，也可以降低液柱載荷，從而減小沖程損失。由于單相液體滲流時的IPR曲線為一直線，所以斜率的負倒數(shù)便是采油指數(shù)；在縱坐標（壓力坐標）上的截距即為油層壓力。比采油指數(shù)的數(shù)值等于采油指數(shù)除以油層有效厚度，因此也稱為每米采油指數(shù)。在單相滲流條件下，采油指數(shù)J0的數(shù)值等于單位生產(chǎn)壓差下的油井生產(chǎn)能力強，反之生產(chǎn)能力弱。這種繪制IPR曲線的方法，雖然具有可靠理論基礎(chǔ)，但一般需要用數(shù)值方法計算積分，計算過程較繁雜，因此在工程中常用簡便的近似方法來繪制IPR曲線。 根據(jù)達西定律，平面徑向滲流的油井產(chǎn)量公式為：14q0=2pk0hdp m0B0dr因油相滲透率K0=Kro，代入上式求積分得：q0=2pkhpeKroe242。對于定壓邊界、穩(wěn)定流動，各過流斷面的質(zhì)量不變，根據(jù)氣體連續(xù)方程和狀態(tài)方程，將半徑r處的流量qr折算為標準狀態(tài)下的氣井產(chǎn)量qg，并積分得：qg=pKghTscZscpscTlnrrw2242。由式可得J0=q0 pRpwf根據(jù)達西定律，定壓邊界、圓形氣層中心有一口氣井穩(wěn)定生產(chǎn)時，距井軸r處的流量為：qr=2prhKgdpmgdr式中 r——距井軸的任意半徑，m；qr——半徑為r處的氣體流量，m3／s；p——半徑為r處的壓力，Pa；Kg——氣層有效滲透率，m2；mg——氣體粘度，Pa247。246。ln232。ln13 J0=2pK0hm0B0231。)m0B0231。247。246。)q0=)單相液體滲流條件下，油層及流體物性基本不隨壓力變化，于是，上述產(chǎn)量公式又可寫成q0=J0pRpwf 此式亦稱為油井的流動方程，其中：J0=2pK0h230。232。ln+S231。247。2pK0hpRpwf230。 2232。ln+S231。247。 實際生產(chǎn)中，油井的平均地層壓力Pr有時比供給邊緣壓力pe易求得：q0=2pK0hpRpwf230。式中 q0——油井產(chǎn)量（地面），m3／S； K0——油層的有效滲透率，m3； h——油層有效厚度，m； m0——底層油的粘度，Pa232。ln+S231。247。 圓形封閉地層中心和一口井的產(chǎn)量為：2pK0h(pepwf)q0=230。232。ln+S231。247。采油指數(shù)：在油層物理一書中指出是一個反映油層性質(zhì)，厚度，流體參數(shù)，完井條件及泄油面積等與產(chǎn)量之間關(guān)系的綜合指標，其數(shù)值等于單位生產(chǎn)壓差下的油井產(chǎn)油量1．符合線性滲流規(guī)律時的流入動態(tài)根據(jù)達西定律，定壓邊界圓形油層中心一口井產(chǎn)量為：12q0=2pK0hpepwf230。單位生產(chǎn)壓差Δp 下的油井日產(chǎn)油量qo，即Jo= qo /Δp采油設(shè)備或井底流壓pwf改變1MPa 時的油井日產(chǎn)油量qo 的變化值，即Jo=（qo2 qo1 ）/（pwf1 pwf2）常用單位為m3/d/MPa。采油指數(shù) oil productivity index 油井日產(chǎn)油量除以井底壓力差，所得的商叫采油指數(shù)。 下沖程（右圖）11 圖210 抽油泵工作原理 抽油桿帶著活塞向下運動，固定閥關(guān)閉，活塞擠壓泵中液體使泵內(nèi)壓力升高到高于活塞上方壓力時，游動閥被頂開，泵中液體排到活塞上方的油管中同時由于光桿進入井筒，在井口擠出相當(dāng)于光桿體積的液體。上沖程（左圖）抽油桿帶著活塞向上運動，活塞上的游動閥受閥球自重和管內(nèi)壓力作用關(guān)閉。工作原理在泵工作時過程中，活塞是主動件，作用是通過改變泵內(nèi)的壓力。⑷減少泵站水處理費用。工人勞動強度比傳統(tǒng)水力沖砂工藝低。