【正文】 +q4左39。+q239。＝[1(+(24+))](())/21= 左側(cè)小梁荷載q左39。＝1()= 梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左39。＝1() 梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左39。＝R339。＝Max[R239。＝R139。==＝ R239。m σ＝Mmax/W＝106/37500＝≤[f]＝12N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝(100EI)=2004/(1004200281250)＝≤[ν]＝L/250＝200/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R3=+=+＝ R2==＝ 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R139。a(mm)、l39。m) σmax＝Mmax/W＝106/4490=≤[f]=205 N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 梁左側(cè)剪力圖(kN) τmax=2Vmax/A=21000/424＝≤[τ]=120 N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 梁左側(cè)變形圖(mm) νmax＝≤450/250＝ mm 滿足要求！ 最大支座反力計算 R下掛max＝ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN) 同主梁計算過程，取有對拉螺栓部位的側(cè)模主梁最大支座反力。2＝，R39。 同前節(jié)計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態(tài)：R1＝，R2＝，R3＝ 正常使用極限狀態(tài)：R39。m σ＝Mmax/W＝106/67500＝≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝max[ql,ql1]=max[，]= τmax=3Vmax/(2bh0)=31000/(25090)＝≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 q＝ ν1max＝(100EI)=8004/(10084153037500)＝≤800/250= ν2max＝qL4/(8EI)=2004/(884153037500)=≤200/250= 滿足要求！ 最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) R下掛max＝max[，+]＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。m σ＝Mmax/W＝106/37500＝≤[f]＝26N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 q＝bS正＝1＝ νmax＝(100EI)=2754/(1009000281250)＝≤275/250= 滿足要求！ 最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) R下掛max＝q1l左＝＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。W＝bh2/6=1000152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000153/12＝281250mm4。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2) η1=+,η2=+ash0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。m) σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax＝ τmax=2Vmax/A=21000/424＝≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖(mm) νmax＝≤[ν]＝L/250＝384/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 支座反力依次為R1=，R2=，R3=，R4= 七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc 扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝≤Rc=kc12=12= 滿足要求！ 八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф483立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф483鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)立桿截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m) 長細比驗算 l0=h=1500mm λ=l0/i=1500/=≤[λ]=150 長細比滿足要求！ 查表得，φ＝ 穩(wěn)定性計算 R1＝，R2＝，R3＝，R4＝ 立桿最大受力N＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+()＝max[+max[(+(24+))+1，(+(24+))+1](+)/2，+max[(+(24+))+1，(+(24+))+1](+)/2]+＝ f＝N/(φA)＝103/(424)＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302011 ：支架高寬比不應大于3 H/B=≤3 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)400混凝土強度等級C35混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200 F1=N= 受沖切承載力計算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(+,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=；當h≥2000mm時，取βh=；中間線性插入取用。=,R339。L2]=max[,+]= 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R139。L1,39。l24/(8EI)＝2004/(89350104)＝≤[ν]＝2l2/250＝2200/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=max[,+qL2]=max[,+]= 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=,R2=,R3= 正常使用極限狀態(tài) Rmax39。m σ=Mmax/W=106/67500=≤[f]= 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝max[，ql2]＝max[，]＝ τmax=3Vmax/(2bh0)=31000/(25090)＝≤[τ]= 滿足要求！ 撓度驗算 ν1＝39。,q右39。=Max[q左39。+q4右39。+q239。=+= 右側(cè)小梁荷載q右39。= q1中39。+q4左39。+q239。＝[1(+(24+))](())/21= 左側(cè)小梁荷載q左39。＝1()= 梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左39。＝1() 梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左39。＝R339。＝Max[R239。＝R139。==＝ R239。m σ＝Mmax/W＝106/37500＝≤[f]＝12N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝(100EI)=2754/(1004200281250)＝≤[ν]＝L/250＝275/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R3=+=+＝ R2==＝ 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R139。a(mm)、l39。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2) η1=+,η2=+ash0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。m) σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) τmax=2Vmax/A=21000/424＝≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中νmax=≤[ν]=800/250= 懸挑段νmax＝≤[ν]=2200/250= 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 圖一 支座反力依次為R1=，R2=，R3=，R4= 圖二 支座反力依次為R1=，R2=，R3=，R4= 七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc 按上節(jié)計算可知，扣件受力N＝≤Rc=kc12=12= 滿足要求！ 八、立桿驗算剪刀撐設(shè)置加強型立桿頂部步距hd(mm)1000立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ1非頂部立桿計算長度系數(shù)μ2立桿鋼管截面類型(mm)Ф483立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф483鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)立桿截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m) 長細比驗算 頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1(1000+2200)=1940mm 非頂部立桿段：l0=kμ2h =11500=2632mm λ=max[l01，l0]/i=≤[λ]=210 滿足要求！ 立桿穩(wěn)定性驗算 根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302011，荷載設(shè)計值q1有所不同： 小梁驗算 q1＝1[(G1k+(G2k+G3k)h)+Q1k]b=1[(+(24+))+1] = 同上四～六步計算過程，可得： R1＝，R2＝，R3＝，R4＝ 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)=(1000+2200)= λ1=l01/i= 查表得，φ＝ 不考慮風荷載: N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[，]= f＝ N1/(ΦA(chǔ))＝10653/(424)＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： l0=kμ2h =1500= λ=l0/i= 查表得，φ1= 不考慮風荷載: N=Max[R1,R2,R3,R4]+1γGqH=Max[,]+1= f=N/(φ1A)＝103/(424)=≤[σ]=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302011 ：支架高寬比不應大于3 H/B=≤3 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)400混凝土強度等級C35混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200 F1=N= 受沖切承載力計算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(+,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=；當h≥2000mm時，取βh=；中間線性插入取用。 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNmax，R39。1＝q2l1=＝ R39。 正常使用極限狀態(tài) 按三等跨連續(xù)梁，R39。m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，]＝m M2＝max[+，+]＝max[+，+]＝m Mmax＝max[M1，