【正文】 h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2) η1=+,η2=+ash0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs2時取βs=2，當(dāng)面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不。m) σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) τmax=2Vmax/A=21000/424＝≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中νmax=≤[ν]=800/250= 懸挑段νmax＝≤[ν]=2250/250=2mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 圖一 支座反力依次為R1=，R2=，R3=，R4= 圖二 支座反力依次為R1=，R2=，R3=，R4= 七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝≤[N]＝30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設(shè)置加強(qiáng)型立柱頂部步距hd(mm)1500立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立柱計算長度系數(shù)μ1非頂部立柱計算長度系數(shù)μ2鋼管截面類型(mm)Φ48鋼管計算截面類型(mm)Ф483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m) 長細(xì)比驗算 頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1(1500+2200)=2633mm 非頂部立柱段：l0=kμ2h =11500=2632mm λ=max[l01，l0]/i=≤[λ]=210 滿足要求！ 立柱穩(wěn)定性驗算 根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302011，荷載設(shè)計值q1有所不同： 小梁驗算 q1＝1[(+(24+))+1] = 同上四～六步計算過程，可得： R1＝，R2＝，R3＝，R4＝ 頂部立柱段： l01=kμ1(hd+2a)=(1500+2200)= λ1=l01/i= 查表得，φ＝ 不考慮風(fēng)荷載: N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[，]= f＝ N1/(ΦA(chǔ))＝5772/(424)＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： l0=kμ2h =1500= λ=l0/i= 查表得，φ1= 不考慮風(fēng)荷載: N =Max[R1,R2,R3,R4]+1γGqH=Max[,]+1= f=N/(φ1A)＝103/(424)=≤[σ]=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302011 ：支架高寬比不應(yīng)大于3 H/B=≤3 滿足要求，不需要進(jìn)行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強(qiáng)度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強(qiáng)度fc(N/mm2)混凝土的實測抗拉強(qiáng)度ft(N/mm2)立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)200 F1=N= 受沖切承載力計算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(+,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取βh=；當(dāng)h≥2000mm時，取βh=；中間線性插入取用。 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNmax，R39。1＝q2l1=＝ R39。 正常使用極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，R39。m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，]＝m M2＝max[+，+]＝max[+，+]＝m Mmax＝max[M1，M2]＝max[，]＝ W＝bh2/6=10001515/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000151515/12＝281250mm4 承載能力極限狀態(tài) q1＝max[(G1k +(G2k+G3k)h)+Q1k ,(G1k +(G2k+G3k)h)+Q1k]b=max[(+(24+))+，(+(24+))+] 1= q1靜=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = [(+(24+))1]= q1活=(γ1k)b=()1= q2＝G1kb＝1= p＝Q1k＝＝ 正常使用極限狀態(tài) q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)h))b =(1(+(24+)))1＝ 計算簡圖如下： 強(qiáng)度驗算 M1＝+＝+＝h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2) η1=+,η2=+ash0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs2時取βs=2，當(dāng)面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。m) σ=Mmax/W=106/4490=100N/mm2≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) Vmax＝ τmax=2Vmax/A=21000/424＝≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中νmax＝≤[ν]＝L/250＝900/250＝ 滿足要求！ 懸臂端νmax＝≤[ν]＝2l2/250＝2200/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 圖一：Rmax= 圖二：Rmax= 用小梁的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態(tài) 圖一 立柱1：R1＝，立柱2：R2＝，立柱3：R3＝，立柱4：R4＝ 圖二 立柱1：R1＝，立柱2：R2＝，立柱3：R3＝，立柱4：R4＝ 七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30 可調(diào)托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝≤[N]＝30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)Φ48鋼管計算截面類型(mm)Ф483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m) 長細(xì)比驗算 l0=h=1500mm λ=l0/i=1500/=≤[λ]=150 長細(xì)比滿足要求！ 查表得，φ＝ 穩(wěn)定性計算 R1＝，R2＝，R3＝，R4＝ 立柱最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]+()＝max[，]+＝ f＝N/(φA)＝103/(424)＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302011 ：支架高寬比不應(yīng)大于3 H/B=≤3 滿足要求，不需要進(jìn)行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強(qiáng)度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強(qiáng)度fc(N/mm2)混凝土的實測抗拉強(qiáng)度ft(N/mm2)立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)200 F1=N= 受沖切承載力計算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(+,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取βh=；當(dāng)h≥2000mm時，取βh=；中間線性插入取用。]＝ 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNR339。＝max[R139。3＝，R39。1＝，R39。max＝1q2L＝1＝ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)6080小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)256 承載能力極限狀態(tài)： 面板傳遞給小梁q1＝＝ 小梁自重q2＝()＝ 梁左側(cè)模板傳遞給小梁荷載F1== 梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=max[ (+(24+))+2， (+(24+))+2]()/2+()＝ 正常使用極限狀態(tài)： 面板傳遞給小梁q1＝＝ 小梁自重q2＝1()＝ 梁左側(cè)模板傳遞給小梁荷載F1=1= 梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=(1+1(24+))()/2+1()＝ 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態(tài) 正常使用極限狀態(tài) 抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNb(mm)800、800混凝土梁距梁底兩側(cè)立柱中的位置居中梁底左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)450板底右側(cè)立柱距梁中心線距離s2(mm)650梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁底左側(cè)立柱距離(mm)417,483梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200每跨距內(nèi)梁底支撐小梁根數(shù)4每跨距內(nèi)梁底支撐小梁間距(mm)300結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽梁底支撐小梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)0梁底支撐小梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)0 設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)10000驗算方式簡支梁 按簡支梁計算： 截面抵抗矩：W＝bh2/6=2001515/6＝7500mm3，截面慣性矩：I＝bh3/12=200151515/12＝56250mm4 q1＝max[(G1k+(G2k+G3k)h)+，(G1k+(G2k+G3k)h)+]b=max[(+(24+))+2，(+(24+))+2]＝ q2＝[1(G1k+(G2k+G3k)h)]b＝[1(+(24+))]＝ 簡圖如下： 抗彎驗算 Mmax＝＝＝勞動力安排表：序號工總?cè)藬?shù)備注序號工總?cè)藬?shù)備注1架子工36主體2焊工4——3普工6清理4刷漆工5防銹5機(jī)械操作工4——第七章 計算書及相關(guān)圖紙一、 計算書梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）計算書 計算依據(jù)： 《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 500102010 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 500092012 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 500172003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱L1(4)混凝土梁截面尺寸(mmmm)200900模板支架高度H(m)模板支架橫向長度B(m)模板支架縱向長度L(m)梁側(cè)樓板厚度(mm)150 二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板面板及小梁樓板模板模板及其支架新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重