【正文】 N=bh1Ra/yc=103/yc=3712 kN Nj=1242 kN 符合要求（3）樁抗拔配筋 1）上拔力計算計算簡圖如下：單個樁最大拔力：Nj=V/2=1285/2= kN2）強度驗算現(xiàn)假定受拉主筋為26根Φ25的Ⅱ鋼筋， D=, ag=, Rg=340 MPa,砼采用C25，Ra= MPa,yc=,ys=。m 符合要求b、斜截面抗剪驗算 現(xiàn)假定箍筋采用五支Φ12150mm的Ⅱ鋼筋，Rgk=340 MPa,本構件不設彎起鋼筋，故Qw=0。jg H0 符合要求M=RabX(h0X/2)/yc+Rg’Ag’(h0ag’)/(ys) =0+34010321()/= KNa、抗彎驗算h0=h ag== mX=(RgAgRg’Ag’)/(Rab)=(3402121)/()=0 m因167。m，Qj=2520 kN。（2）抗拉穩(wěn)定性K2=hL [σ]/H式中：h—前墻高度4m； L—前墻寬度12m； [σ]—地龍前巖層（亞粘土）抗壓強度180KPa； H—水平拉力2484KNK2=412180/2484= 2 滿足要求。T2=2∑L[τi]=2(450+3150)=1103 KNV—上拔力1285 KN。（1）抗拔穩(wěn)定性K1=（G+T1+T2）/V式中：G—地錨混凝土自重G=Vγ=24=2635 KNT1—前墻與巖土層的摩擦力, 摩擦系數(shù)f=。假定箍筋采用雙支Φ12100mm的Ⅱ鋼筋，Rgk=340 MPa,本構件不設彎起鋼筋，故Qw=0。箍筋配筋率 uk=Ak/bSk=2()=主筋配筋率 u=Ag/bh0=8()=因100u= ，故p=100u=Qhk=((2+p))=104((2+) 340)=1465 KN Q=Qhk+Qw=1465+0=1465 KN Qj=676 KN　符合要求（2）樁抗拔配筋 1）上拔力計算計算簡圖如下：單個樁最大拔力：Nj=V/2=355/2= kN2）強度驗算現(xiàn)假定受拉主筋為24根Φ22的Ⅱ鋼筋， D=, ag=, Rg=340 MPa,砼采用C25，Ra= MPa,yc=,ys=。m Mj=434 KNjg H0 = =, X167。2）配筋計算現(xiàn)假定受拉主筋為8根Φ25的Ⅱ鋼筋，受壓主筋為8根Φ25的Ⅱ鋼筋，b= m,h= m, ag=,ag’=,Rg=340 MPa, Rg’=340 MPa,砼采用C25，Ra= MPa,yc=,ys=。西岸主地錨配筋計算 （1）前墻橫向抗彎配筋 1）彎矩、剪力計算計算簡圖如下：前墻橫向最大負彎距發(fā)生在點B、C處：削峰處理前墻橫向最大正彎距發(fā)生在點B、C間跨中（即L2跨中）：削峰處理削峰處理所以Mj=434 kNK1=（851+1391+1484）/355= 2滿足要求。H1=H(+)/(+)=2774=703 KNH抗=H+H1=2774+703=3477 KNT1=fH抗=3453=1391 KNT2—樁的抗拔力與巖土層的摩擦力, [τi]—地龍樁前巖層抗剪強度，見上圖。σ=(P+G)/A =(2304+43124)/(43) =216 Kpa[σ] = 940 Kpa （弱風化砂質泥巖）符合要求 主索錨碇基礎設計荷載及內(nèi)力表： 西岸地錨計算西岸地錨穩(wěn)定性驗算采用樁式地錨，單個地錨尺寸見附圖。基礎長4米、寬3米、厚1米?；椎貙訛閬喺惩粒休d力180Kpa。 主塔基礎計算 西岸主塔基礎塔架作用于基礎上的壓力P＝1355KN。（2）、壓桿穩(wěn)定性驗算σ=P/φF≤[σ]或[σm]式中：φ—折減系數(shù)；P—井架承受垂直力；F—井架截面積。求φ值:先求λ查得井架Ix= 135222+90222+45222=2889432 cm4,Iy=7250500 = 1753500 cm4 取小值I=Iy=1753500 cm4井架截面積F=72= cm2井架回轉半徑r=√I/F = cmλ=h/r=5200/ = 查得φ=將上述數(shù)據(jù)代入穩(wěn)定性驗算公式中得出：σ=P/φF=()= t/ cm2 ＜[σ] = t/ cm2經(jīng)驗算塔架滿足使用要求。西岸主塔塔頂位移:δ=Qh/(EA cos3a)=252/（75600000（6106+2106）)= m 主塔強度及穩(wěn)定性計算 西岸主塔強度及穩(wěn)定性計算（1）、強度驗算1）塔架單個塔柱受到的豎向力P（東岸主塔最大）：P=1355 kN= t 2）強度驗算塔架截面積F=72= cm2σ=P/F= [σ] = t/ cm2 (材質16Mn) 強度滿足要求。西岸主塔塔頂位移:δ=Qh/(EA cos3a)=77/（756000004106cos345)= m （2）東岸主塔塔頂位移經(jīng)計算塔頂水平力為：Qh=250 KN前風纜采用4Φ28mm（637+1）鋼絲繩，a3=45176。F、主塔的自重西岸主塔自重按計；東岸主塔自重按計；G、主塔所受的力合計：西岸主塔所承受的豎向荷載為：西岸主塔所承受的水平荷載為：東岸主塔所承受的豎向荷載為：東岸主塔所承受的水平荷載為： 主塔塔頂位移計算（1）西岸主塔塔頂位移經(jīng)計算塔頂水平力為：Qh=77 KN前風纜采用4Φ28mm（637+1）鋼絲繩，a2=45176。 因此主塔的纜風繩在塔內(nèi)產(chǎn)生的豎向力分加別為（由于兩邊對稱因此不產(chǎn)生水平力）：西岸主塔由纜風索產(chǎn)生的最大豎向力：；西岸主塔由纜風索產(chǎn)生的最大水平力（順橋向）：；東岸主塔由纜風索產(chǎn)生的最大豎向力：；東岸主塔由纜風索產(chǎn)生的最大水平力（順橋向）：；D、考慮風載的影響①橫向風壓：式中：W0－基本風壓值（Pa）[參照《設計橋規(guī)》附錄三全國基本風壓分布圖，查得500Pa]；K1－設計風速頻率換算系數(shù)，；K2－風載體形系數(shù)，；K3－風壓高度變化系數(shù)，；K4－地形、地理條件系數(shù)。因此兩岸主塔所承受牽引索和起重索傳來的豎向力分別為：西岸主塔所受的牽引、起重索傳遞的最大豎向力為：西岸主塔所受的牽引、起重索傳遞的最大水平力為：東岸主塔所受的牽引、起重索傳遞的最大豎向力為：東岸主塔所受的牽引、起重索傳遞的最大水平力為：C、纜風索所傳來的荷載（按45176。由于牽引索和起重索在主跨內(nèi)是附著在主纜上的，因此它們在主跨內(nèi)的水平傾角與主纜基本相同，水平傾角都為。由于該纜索吊裝系統(tǒng)采用了滑輪索鞍，因此塔頂索鞍兩側主索中主拉力全部相等，即，而該處索的水平傾角分別為：。 牽引索牽引阻力計算　1）跑車運行阻力W1 2）起重索運行阻力W23）后牽引索的松弛張力W3 (g1為牽引索單位長重量，x1為后牽引索的跨度)　　 4）牽引索總牽引阻力W 牽引索安全系數(shù)計算牽引索的最大拉力：拉力安全系數(shù)：　牽引索的拉力安全系數(shù)滿足要求。 起重索繞過絞車端的張力　由于對于單個纜索是采用兩點吊裝，其絞車端張力的計算公式為：跑車中起重索采用鋼絲繩走“8”布置，即有效繩數(shù)為n=8，轉向滑輪c=2，滾動軸承k=查表得；,因此起重索的張力為： 起重索安全系數(shù)主拉力安全系數(shù)：起重索的主拉力安全系數(shù)滿足《路橋施工計算手冊》中規(guī)定的≥[5～6]的要求?！≈魉鹘佑|應力和主索應力的驗算2） 主索的接觸應力　　　　主索的接觸應力驗算按：　　　　 接觸應力的安全系數(shù)：，主索的接觸應力能滿足要求。計算方法上述一樣，計算公式為：上式簡化為Px=Pmax= ；x=40m代入式中，求得A=863 KN； B＝3613358473 KN3 ,由此可以求得Hx=1294 KN。F－所有鋼絲繩的面積F＝4512mm2；P－吊裝時最大集中力P＝；P0－跑車空載時的重量P0＝；G－中跨中所有纜索的重量G＝；Hmax－主索中的最大水平分力Hmax=1951KN。 架設空纜時的初始張力和垂度　　　根據(jù)上述最大吊裝重量下的主索的線形和張力，可以逆向求出架空纜時的初始張力和初始垂度，求解的方法仍是解析法。由此可以求得：,因此。在最大吊裝重量作用下，主索的張力的水平分力的計算公式：式中：P總－為作用在主索上的最大集中荷載重量；　　　s－為相應于P總下兩跑輪之間的間距，取為s＝?！」剩褐魉鞯淖畲笕菰S垂度[f]＝＝　m因此纜索吊裝設計方案中將主索最大下垂高度(L/)取為37m＜[f]＝，能滿足吊裝高程的要求。① 跑車和定滑輪重 P1=2=3t② 吊點重　　　 P2=2=5t③ 起重索自重(走“8”布置) P3=2830④ 考慮吊重P4=36t 作用于一組主索上的集中力為P總： P總=P1+P2+P3+P4=3+5++36= 最大吊裝重量時主索的最大垂度和最大張力 1）最大垂度驗算： 在纜索吊裝過程中，主索的線形和張力是相互影響的，它們需要采用循環(huán)迭代方法來求解。 主索荷載1）主索荷載：主索兩岸塔架等高，主索為平坡(即cosβ=1)，作用于主索上均布荷載G由三部分組成。N=bh1Ra/yc=103/yc=3712 kN Nj= kN 符合要求（3）樁抗拔配筋 1）上拔力計算計算簡圖如下：單個樁最大拔力：Nj=V/2=1276/2=638 kN2）強度驗算現(xiàn)假定受拉主筋為26根Φ25的Ⅱ鋼筋， D=, ag=, Rg=340 MPa,砼采用C25，Ra= MPa,yc=,ys=。m 符合要求b、斜截面抗剪驗算 現(xiàn)假定箍筋采用五支Φ12150mm的Ⅱ鋼筋，Rgk=340 MPa,本構件不設彎起鋼筋，故Qw=0。jg H0 符合要求M=RabX(h0X/2)/yc+Rg’Ag’(h0ag’)/(ys) =0+34010321()/= KNa、抗彎驗算h0=h ag== mX=(RgAgRg’Ag’)/(Rab)=(3402121)/()=0 m因167。m，Qj=2520 kN。（2）抗拉穩(wěn)定性K2=hL [σ]/H式中：h—前墻高度4m； L—前墻寬度12m； [σ]—地龍前巖層（亞粘土）抗壓強度180KPa； H—水平拉力2467KNK2=412180/2467= 2 滿足要求。T2=2∑L[τi]=2(450+3150)=1103 KNV—上拔力1276 KN。（1）抗拔穩(wěn)定性K1=（G+T1+T2）/V式中：G—地錨混凝土自重G=Vγ=24=2635 KNT1—前墻與巖土層的摩擦力, 摩擦系數(shù)f=。假定箍筋采用雙支Φ12100mm的Ⅱ鋼筋，Rgk=340 MPa,本構件不設彎起鋼筋，故Qw=0。箍筋配筋率 uk=Ak/bSk=2()=主筋配筋率 u=Ag/bh0=8()=因100u= ，故p=100u=Qhk=((2+p))=104((2+) 340)=1465 KN Q=Qhk+Qw=1465+0=1465 KN Qj=672 KN　符合