【正文】 m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R＝≤18=8kN 單扣件在扭矩達到40～65N2＝六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф483可調托座內主梁根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN1＝R39。m σ＝Mmax/W＝106/42670＝≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝max[，q1l2]＝max[，]＝ τmax＝3Vmax/(2bh0)=31000/(24080)＝≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 ν1＝(100EI)＝9004/(10093501706700)＝≤[ν]＝l/250＝900/250＝ ν2＝q2l24/(8EI)＝2004/(893501706700)＝≤[ν]＝l/250＝200/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝max[，+q1l2]＝max[，+]＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R3＝，R2＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。= q2l=＝ R239。m σ＝Mmax/W＝106/54000＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝(100EI)=1754/(1005400486000)＝≤[ν]＝l/250＝175/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R3= q1靜l + q1活l=+＝ R2==＝ 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R139。a(mm)、l39。m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側立柱扣件受力R＝≤18=8kN 單扣件在扭矩達到40～65N3＝六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф483可調托座內主梁根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN4＝，R39。max＝max[，+q2l2]＝max[，+]＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R39。= q2l=＝五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)4080小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁截面慣性矩I(cm4) 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1＝max{+[()+()]+[(+(24+))+2，(+(24+))+2]max[，()]/21，+()}= q2＝max[+()+()+(+(24+))max[，()]/21，+()]＝ 抗彎驗算 Mmax＝max[，]＝max[，]＝= q2l=＝ R239。m σ＝Mmax/W＝106/54000＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝(100EI)=2004/(1005400486000)＝≤[ν]＝l/250＝200/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R4= q1靜l + q1活l=+＝ R2=R3= q1靜l + q1活l=+＝ 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R139。a(mm)、l39。m σ＝Mmax/W＝106/4490＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax＝ τmax＝2Vmax/A=21000/424＝≤[τ]＝125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖(mm) νmax＝ νmax＝≤[ν]＝ 滿足要求！七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ1非頂部立桿計算長度系數(shù)μ2鋼管類型Ф483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3) 長細比驗算 頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1(1500+2200)= 非頂部立桿段：l02=kμ2h =11500= λ=l0/i=≤[λ]=210 長細比滿足要求！ 立柱穩(wěn)定性驗算 頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=(1500+2200)= λ1＝l01/i＝＝，查表得，φ1＝f=N/(φA)=[(+(+24))+1)]1000/(424)=1000/=≤[f]=205 N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=kμ2h =1500= λ2＝l02/i＝＝，查表得，φ2＝f=N/(φA)=[(+(+24))+1)]1000/(424)=1000/=≤[f]=205 N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值[N](kN)30 按上節(jié)計算可知，可調托座受力N＝≤[N]＝30kN 滿足要求！ 跨度超過18m梁高支模核算700mm的框架梁作高支模核算。 抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kN 小梁最大支座反力計算 Q1k＝ q1＝[(G1k+ (G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ q1靜＝(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))＝ q1活＝Q1kb=＝ q2＝(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))= 承載能力極限狀態(tài) 按三跨連續(xù)梁，Rmax＝(+)L＝+＝ 按懸臂梁，R1＝q1l=＝ R＝max[Rmax，R1]/2＝。m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，]＝m q2＝G1kb=＝ p＝Q1k=＝ M2＝max[+，+]＝max[+，+]＝計算簡圖如下： W＝bh2/6=10001818/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000181818/12＝486000mm4 強度驗算 q1＝[(G1k+ (G3k+G2k)h)+，(G1k+ (G3k+G2k)h)+]b=[(+(+24))+，(+(+24))+] 1= q2＝G1kb=1= p＝Q1K=＝ Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[，+]= m) Mmax＝ 正常使用極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，Rmax＝＝＝ 按懸臂梁，R1＝q2l=＝ R＝max[Rmax，R1]/2＝。m σ＝Mmax/W＝106/42670＝≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 V1＝+＝+＝ V2＝+＝+＝ V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[，+]＝ Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[，]＝ τmax＝3Vmax/(2bh0)=31000/(28040)＝≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+))＝ 跨中νmax＝(100EI)=9004/(10093501706700)＝≤[ν]＝l/250＝900/250＝ 滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф483可調托座內主梁根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[，+]＝m σ＝Mmax/W＝106/54000＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 q＝(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))1= ν＝5ql4/(384EI)＝52504/(3845400486000)＝≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)4080小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁截面慣性矩I(cm4) 因[B/lb]取整＝[3770/900]取整＝4，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為50mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 強度驗算 q1＝[(G1k+(G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=max[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ 因此，q1靜＝(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))＝ q1活＝Q1kb=＝ M1＝+＝+＝ 首層自動扶梯頂板高支模核算一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱首層自動扶梯頂板新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)新澆混凝土樓板邊寬B(m)二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值面板及小梁自重標準值樓板模板自重標準值模板及其支架自重標準值新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)模板支拆環(huán)境不考慮風荷載三、模板體系設計模板支架高度(m)立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)160立柱距混凝土板長邊的距離(mm)85主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)250小梁兩端各懸挑長度(mm)50，50主梁兩端各懸挑長度(mm)50，50結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1302011四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)5400 根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》面板可按簡支跨計算的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板