【正文】 面板計算簡圖如下： 抗彎驗算 q1＝bS 承 ＝1＝ q1靜 ＝γ 0G4kb＝11＝ q1活 ＝γ 0φ cQ4kb＝121＝ 。 可得：β h=1，f t=，η=1，h 0=h20=380mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mm F=( hft+ pc，m )ηu mh0=(1+0)12320380/1000=kN≥F 1= 滿足要求！ 局部受壓承載力計算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》，見下表公式 參數(shù)剖析F1 局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc 混凝土軸心抗壓強度設計值；β c 混凝土強度影響系數(shù)，β l 混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Fl≤ cβ lfcAlnAln 混凝土局部受壓凈面積Al 混凝土局部受壓面積β l=(Ab/Al)1/2Ab 局部受壓的計算底面積， 可得：f c=，β c=1， β l=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)(600)/(200200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2 F= cβ lfcAln=1340000/1000=≥F 1= 滿足要求！第五節(jié) 400mm700 mm截面梁側(cè)模板計算 (綜合樓一層2KL8,6軸交BC軸段） 一、工程屬性新澆混凝梁名稱 2KL8 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 400700梁板結(jié)構(gòu)情況 見下圖 樓板厚度(mm) 160 二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB506662022混凝土重力密度γ c(kN/m3) 24新澆混凝土初凝時間t 0(h) 4 塌落度修正系數(shù)β 混凝土澆筑速度V(m/h) 2混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m) 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G 4k(kN/m2)min{ ct0βv 1/2，γ cH}＝min{24421/2，24}＝min{，}＝混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載標準值Q 4k(kN/m2) 2 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G 4k＝min{ ct0βv 1/2，γ cH}＝min{24421/2，24}＝min{，}＝ 承載能力極限狀態(tài)設計值S 承 ＝γ 0[G4k+φ cQ4k]＝1[+2]＝ 正常使用極限狀態(tài)設計值S 正 ＝G 4k＝ kN/m 2 三、支撐體系設計小梁布置方式 水平向布置小梁道數(shù) 3主梁間距(mm) 600主梁合并根數(shù) 2小梁最大懸挑長度(mm) 300結(jié)構(gòu)表面的要求 結(jié)構(gòu)表面隱蔽對拉螺栓水平向間距(mm) 600支撐距梁底距離依次為 0，300 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 四、面板驗算面板類型 覆面木膠合板 面板厚度(mm) 18面板抗彎強度設計值[f](N/mm 2 13 面板彈性模量E(N/mm 2) 6000) 梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。ft 混凝土軸心抗拉強度設計值σ pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，㎜ 2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 可調(diào)托座驗算 可調(diào)托座最大受力N＝max[R 2]＝≤[N]＝30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置 加強型 立桿頂部步距h d(mm) 600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200 頂部立桿計算長度系數(shù)μ1 非頂部立桿計算長度系數(shù)μ2 鋼管類型 Ф483立柱截面面積A(mm 2) 424 回轉(zhuǎn)半徑i(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm 3) 抗壓強度設計值f(N/mm 2) 205支架自重標準值q(kN/m) 長細比驗算 頂部立桿段：l 01=kμ 1(hd+2a)=1(600+2200)=1386mm 非頂部立桿段：l 02=kμ 2h =11500= λ=l 0/i=≤[λ]=210 長細比滿足要求！ 風荷載計算 Mw＝γ 0ψ cω klah2/10＝ 2/10＝ 2＝ 六、主梁驗算主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格(mm) Ф483可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 1 主梁彈性模量E(N/mm 2) 206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm 2)205 主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm 2)125主梁截面慣性矩I(cm 4) 主梁截面抵抗矩W(cm 3) 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN 1＝R39。m σ＝M max/W＝10 6/7360＝≤[f]＝205N/mm 2 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝max[ 1l1，q 1l2]＝max[，]＝ τ max＝V max/(8Izδ)[bh 02(bδ)h 2]=1000[40602(405)552]/(82207005)＝≤[τ]＝125N/mm 2 滿足要求！ 撓度驗算 ν 1＝ 2l14/(100EI)＝900 4/(100206000220700)＝≤[ν]＝l 1/250＝900/250＝ ν 2＝q 2l24/(8EI)＝200 4/(8206000220700)＝≤[ν]＝2l 2/250＝2200/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝max[ 1l1， 1l1+q1l2]＝max[，+0.2]＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R 1＝R 3＝，R 2＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。= q2l=＝ R239。m σ＝M max/W＝10 6/54000＝≤[f]＝13N/mm 2 滿足要求！ 撓度驗算 ν max＝ 2L4/(100EI)=2022/(1006000486000)＝≤[ν]＝l/250＝200/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R3= q1靜 l + q1活 l=+＝ R2==＝ 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R139。a(mm)、l 39。m) 短邊柱箍剪力圖(kN) M2＝m) 長邊柱箍剪力圖(kN) M1＝m) Mmax＝m，N 2＝ M/Wn＝10 6/(103)＝≤[f]＝205N/mm 2 滿足要求！ 柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) ν1＝ ≤[ν]＝l/400 ＝ ν2＝ ≤[ν]＝l/400 ＝ 滿足要求！ 六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號 T14 軸向拉力設計值N tb(kN) 扣件類型 3形26型 扣件容許荷載(kN) 26N＝2=≤N tb＝滿足要求！N＝2=≤26kN滿足要求！第三節(jié) 600mm600 mm矩形框架柱模板計算 (衛(wèi)生院地下室KZ,)一、工程屬性新澆混凝土柱名稱 地下室KZ 新澆混凝土柱長邊邊長(mm) 600新澆混凝土柱的計算高度(mm) 4500 新澆混凝土柱短邊邊長(mm) 600 二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ1622022混凝土重力密度γ c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t 0(h) 4 外加劑影響修正系數(shù)β 1 混凝土坍落度影響修正系數(shù)β 2 1 混凝土澆筑速度V(m/h) 2混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m) 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G 4k(kN/m2)min{ ct0β 1β 2v1/2，γ cH}＝min{2244121/2，24}＝min{，108}＝傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q 3k(kN/m2) 2 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G 4k＝min[ ct0β 1β 2v1/2，γ cH]＝min[244121/2，24]＝min[，108]＝ 承載能力極限狀態(tài)設計值S 承 ＝[ 4k+， 4k+]＝[+2，+2]＝[，]＝＝ 正常使用極限狀態(tài)設計值S 正 ＝G 4k＝ kN/m 2 三、面板驗算面板類型 覆面竹膠合板 面板厚度(mm) 18面板抗彎強度設計值[f](N/mm 2)13 面板彈性模量E(N/mm 2) 6000柱長邊小梁根數(shù) 5 柱短邊小梁根數(shù) 5柱箍間距l(xiāng) 1(mm) 500模板設計平面圖 強度驗算 最不利受力狀態(tài)如下圖，按四等跨連續(xù)梁驗算 靜載線荷載q 1＝ 4k＝＝ 活載線荷載q 2＝ 3k＝2＝ Mmax＝ ＝ ＝m，N 1＝ 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm σ＝M max/W＝10 6/103＝≤[f]＝205N/mm 2 滿足要求！ 撓度驗算 小梁上作用線荷載q＝bS 正 ＝＝ kN/m 面板變形圖(mm) ν＝≤[ν]＝ 滿足要求！ 五、柱箍驗算 （規(guī)范中缺少相關計算說明，僅供參考）柱箍類型 鋼管 柱箍合并根數(shù) 2柱箍材質(zhì)規(guī)格(mm) Ф483 柱箍截面慣性矩I(cm 4) 柱箍截面抵抗矩W(cm 3) 柱箍抗彎強度設計值[f](N/mm 2) 205柱箍彈性模量E(N/mm 2) 206000模板設計立面圖 柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm σ＝M max/W＝10 6/(1/6700182)＝≤[f]＝13N/mm 2 滿足要求！ 撓度驗算 作用線荷載q＝bS 正 ＝＝ ν＝ 4/(100EI)＝150 4/(1006000(1/12700183))＝mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝ 滿足要求！ 四、小梁驗算小梁類型 矩形鋼管 小梁材質(zhì)規(guī)格(mm) □6040小梁截面慣性矩I(cm 4) 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 小梁抗彎強度設計值[f](N/mm 2)205 小梁彈性模量E(N/mm 2) 206000最低處柱箍離樓面距離(mm) 180 強度驗算 小梁上作用線荷載q＝bS 承 ＝＝ kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax＝m) 小梁剪力圖(kN) Mmax＝m) Mmax＝同時成立以項目經(jīng)理為組長的安全領導小組以加強現(xiàn)場安全防護工作，本小組機構(gòu)組成、人員編制及責任分工如下組長：項目經(jīng)理：曾彥敏 負責協(xié)調(diào)指揮工作；組員：技術負責人：葉尚倫 負責現(xiàn)場施工指揮，技術交底；組員：安全負責人：李承學 負責現(xiàn)場安全檢查工作；組員：木工工長：王飛、付雅強 負責現(xiàn)場具體施工。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區(qū)域，用紅白三角小旗圍欄。2）人工胸外心臟擠壓、人工呼吸不能輕易放棄，必須堅持到底。應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋等物資。9）在沒有人員受傷的情況下，現(xiàn)場負責人應根據(jù)實際情況研究補救措施，在確保人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序。7）組織人員盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發(fā)生，并轉(zhuǎn)移至安全地方。5）有呼吸、心跳停止的傷員予以心臟復蘇。3）清除傷員口、鼻內(nèi)泥塊、凝血塊、嘔吐物等，對昏迷傷員將舌頭拉出，以防窒息。事故應急措施1）事故發(fā)生后應立即報告應急搶險指揮部。3）熊永剛負責立即同德仁醫(yī)院、勞動等部門的聯(lián)系，說明詳細事故地點、事故情況，并派人到路口接應。組長：曾彥敏 成員：吳 強、葉尚輪、熊永剛、李承學、仲明躍 具體分工如下：1）曾彥敏、吳強負責立即組織人員搶救傷員。三、腳手架倒塌事故應急準備與響應預案目的為使有效防止事故擴大，降低員工生命危險，最大限度減小經(jīng)濟損失，特制定本預案。發(fā)生人員傷亡時，應立即與當?shù)?20急救中心聯(lián)系或以最快的速度送醫(yī)院搶救。當緊急情況發(fā)生后，應立即按應急預案中的應急響應流程和救援措施采取行動，防止擴散。建立相關信息的傳遞渠道，發(fā)生緊急情況及時報警。為可能發(fā)生事故的場所所配備的應急器材。 模板拆除的控制程序：施工現(xiàn)場同條件試塊試驗→根據(jù)試塊的強度值確定是否滿足規(guī)范要求→滿足規(guī)范要求后填寫拆模申請報告→報監(jiān)理驗收→批準拆模→模板拆除模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導強度