【正文】 計算時取fa＝200KPA ，承載力設(shè)計值為fk＝50kpa，～10m內(nèi)為普通粘土，承載力設(shè)計值為fk＝210kpa，地下水位為－10m，故該工程選柱下獨立基礎(chǔ)，室外地坪標(biāo)高為－，基礎(chǔ)地面標(biāo)高為－，雜填土重度γ1＝16KN/m3，fk＝50kpa，粘土重度為γ2＝20KN/m3，fk＝210kpa，土與基礎(chǔ)的平均重度為γG＝20KN/m3，fk＝220kpa 重度計算： 雜填土：h1＝（+）/2＝ 粘土： h2＝－＝ 則基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度為 γo＝（γ1+γ2）/（h1+h2）＝（16+20）/（+）＝ 令fa＝200kpa A柱：Nk＝ A≥N/(fa－γd)＝（200－20）＝ 取a/b＝，則a＝4200mm，b＝3500mm 按偏心受壓驗算 W＝1/6 ba2＝1/6＝ A＝ 由Pk,max=（Nk+Gk）/A+（Mk+Vkh）/W，Gk＝20＝ ∴A柱基礎(chǔ)Pk,max計算結(jié)果表44（下頁）內(nèi)力組合值123Pk,max滿足要求 Pk,max ＜ B柱：Nk＝ A≥N/(fa－γd)＝（200－20）＝ G＝20＝ 取a/b＝，a＝3850mm，b＝35..mmW＝1/6 ba2＝1/6＝ m3 A＝ ∴B柱基礎(chǔ)Pk,max計算結(jié)果 表45內(nèi)力組合值123Pk,max滿足要求 Pk,max ＜ 基礎(chǔ)抗沖切承載力計算： 已按柱縱向鋼筋錨固要求初步選定基礎(chǔ)高度h＝1300mm，可確定為階形基礎(chǔ)，A柱基礎(chǔ)（42003500）B柱基礎(chǔ)（38503500）尺寸如下圖： 圖361 圖362 A柱基礎(chǔ)抗沖切驗算： 按上圖的基礎(chǔ)尺寸可只驗算最下階高度 取ho＝h－as＝500－45＝455mm Al＝3500（1000－455）1/22002002=1867500mm2＝ bt＝3500－2700＝2100 bb＝bt＋2ho＝2100+2455＝3010mm βh＝+（－）/（2000－800）（1300－800）＝ bm＝1/2（bt+bb）＝2555mm ft＝（C25砼） Ps,max=N/1+(M+Vh)/W＝1706/（）+（+）/＝ Fl＝Ps Al＝＝ ＜＝2555455＝ 滿足要求 B柱基礎(chǔ)抗沖切驗算： 1 計算基礎(chǔ)底板凈反力用第一組內(nèi)力 Ps,max=N/A+(M+Vh)/h=+（+）/ ＝Ps,min＝ 2 按尺寸，只驗算最下階高度 ho＝h－as＝500－45＝455mmAl＝3500（825－455）1/22002002=bt＝3500－2750＝2000 bb＝bt＋2ho＝2000+2455＝2910mmbm＝1/2（bt+bb）＝2455mmFl＝Ps Al＝＝ ＜＝2455455＝ 滿足要求底板配筋計算：1 A柱基礎(chǔ) 柱根處計算： 長向Ⅰ－Ⅰ：Pis＝+（－）1750/4200＝ Ps＝1/2（+）＝ MⅠ＝（－）2（2+）＝ 短向Ⅱ－Ⅱ：Ps＝1/2（+）＝ MⅡ＝（－）2（2+）＝ ho＝1300－50＝1250mm As1＝106/（3001250）＝1583mm2 選16φ8150,As=1608mm2 As2＝106/（3001240）＝1157mm2 選14φ8150,As=1230mm2 第一階處驗算 長向Ⅰ－Ⅰ，近似取Ps＝131KPA，ho＝455mm MⅠ＝131/24（－）2（2+）＝ As1＝106/（300455）＝1617mm2 前述配筋滿足 短向Ⅱ－Ⅱ：MⅡ＝116/24（－）2（2+）＝ As2＝106/（300445）＝836mm2 前述配筋滿足2 B柱基礎(chǔ) 柱根處計算： 長向： PⅠs＝+（－）/38001700＝ Ps＝（+）/2＝ MⅠ＝（－）2（2+）＝ 短向： Ps＝（+）/2＝ MⅡ＝（－）2（2+）＝ ho＝1300－50＝1250mm As1＝106/（3001250）＝1。A柱 M最大： V＝ N最大： V＝ M,N較大： V＝B柱 M最大： V＝ N最大： V＝ M,N較大： V＝ 1）基礎(chǔ)底面積和地面尺寸確定 柱基礎(chǔ)頂面標(biāo)高已選為 ，距177。 直徑d≥8，取d＝10mm 間距 柱根處100mm，其余100mm 肢距 不大于250mm，和20倍箍筋直徑（200mm）根據(jù)工程地質(zhì)報告提供的資料，場地為Ⅱ類，在主要受力層范圍內(nèi)不存在軟弱粘性土層，上步框架結(jié)構(gòu)未超過8層，高度在25m以下，故該房屋基礎(chǔ)不進(jìn)行抗震承載力驗算。B柱：＝N= λ＝Hn/2ho＝5200/2460＝3，取3由γREV≤（λ+1）ftbho+fyvAsv/s ho+， Asv/s＝（17680－（3+1）500460－293980）/2104600 按構(gòu)造配筋，選φ8200雙肢箍。Ast1,v＝，則s≤253，實配s＝200mmB柱：＝500500＝N= λ＝H/2ho＝5200/2460＝3，取λ＝3 Asv/s＝（46500－（3+1）500460－1072500）/210460＝ 選φ8雙肢箍，Ast1,v＝，則s≤，實配s＝200mm 箍筋加密區(qū) 加密區(qū)長度：A柱≥h＝500mm，≥Hn/b＝5200/6＝867mm B柱≥h＝500mm，≥Hn/b＝5200/6＝867mm 均取900mm，177。 取M,N分別最大的兩組B． 按抗震設(shè)計組合按表中起控制作用的上下2組： 上端 和 下端 控制內(nèi)力：上端γRE S＝＝ 下端γRE S＝＝ 底層內(nèi)柱配筋計算表： 表41控制截面內(nèi)力N＝，M= N＝ Kn，M＝ eo＝M/N60155ei＝eo+ea80175ηe＝ηei+h/2－as325420ξAs＝As’500（ρmin）417鋼筋選擇2φ18（508）2φ16（402）ea＝h/30＝500/3020，取ea=20,ho＝h－as＝460mmas＝as’＝40mm底層，lo＝＝5200mmC30砼，HRB335級鋼筋η＝1＋1/（1400ei/ho）（lo/h）2ξ1ξ2ξ1＝，ξ2＝－ξ＝N/α1fcbho，均≤因為ξ≥2as’/ho，故As＝As’＝（Ne－α1fcbho2ξ（1－））/fy’（ho－as’）2） 斜截面受剪計算1. 剪力設(shè)計值 框架柱的剪力主要是由水平作用產(chǎn)生，多層框架結(jié)構(gòu)考慮地震作用組合的剪力往往在抗震計算中起控制作用。 。 重力荷載代表值作用下G組合值G＋E或F|M|maxNmaxNmin河北科技師范學(xué)學(xué)院2013屆畢業(yè)設(shè)計5）水平地震作用下的框架彈性側(cè)移驗算鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行多遇地震作用下的抗震變形驗算，其樓層內(nèi)的最大彈性層間位移△Ve≤［θｅ］ｈ的要求 表32位置ΣFhk（kn）ΣDji（KN/mm）i＝1→n△ Ve（mm）△ Ve/hj［θｅ］5層1/50001/5504層1/25003層1/18182層1/15001層1/1368 框架KJZ的樓面框架編號為KLZ,屋面框架梁編號為WKLZ 其承受的豎向荷載有:次梁傳來的集中荷載 框架自重(為均布荷載) 板的面荷載傳給次梁,次梁再以集中力傳給主梁(要加上次梁自重), 然后主梁以均布荷載作用（1）受荷情況 圖351AB跨受集中荷載頂層: 屋頂 ＝ 次梁 （－）m＝ 主梁 ＝底層及標(biāo)準(zhǔn)層： 樓板 ＝ 次梁 （－）m＝ 主梁 ＝故 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Gk1＝＋＋＝ Gk2＝＋＋＝ 等效均布荷載 gek1＝8＝ gek2＝8＝ 梁固端彎矩Mgk1＝1/12＝ Mgk2＝1/12＝（2） 計算簡圖： 圖352BC跨雙向板 受均布荷載如圖頂層: 屋頂 ＝ 主梁 底層及標(biāo)準(zhǔn)層 樓板 ＝圖353頂層: 屋頂 ＝ 主梁 底層及標(biāo)準(zhǔn)層 樓板 ＝ 主梁 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值 gek1=2/+= gek2＝2/＋＝梁固端彎矩 Mgk1＝1/1232＝ Mgk2=1/1232＝： 用彎矩分配法 準(zhǔn)備工作：對風(fēng)荷載計算中的各種相對線剛度值圖，除底層柱外。177。177。177。 重力荷載代表值作用下G組合值G＋E或F|M|max　　　　Nmax　　　　Nmin　　　　 1層表31 桿件 A柱（外柱） B柱（內(nèi)柱） 截面位置 上端 下端 上端 下端 內(nèi)力種類（M:Knm N:kn) M N M N M N M N 水平地震作用下E或F177。177。177。177。 重力荷載代表值作用下G組合值G＋E或F|M|max　　　　Nmax　　　　Nmin　　　　2層表30 桿件 A柱（外柱） B柱（內(nèi)柱） 截面位置 上端 下端 上端 下端續(xù)表30 內(nèi)力種類（M:Knm N:kn) M N M N M N M N 水平地震作用下E或F177。177。177。177。 重力荷載代表值作用下G續(xù)表28組合值G＋E或F|M|max　　　　Nmax　　　　Nmin　　386　　3層表29