【正文】 轉(zhuǎn)彎損耗（轉(zhuǎn)彎處有曲率半徑）查附錄十八得K= ，=4）進(jìn)入煙囪90176。sRe= =105 ，=考慮到總煙道內(nèi)內(nèi)壁粗糙，λ====2）兩個(gè)45176。轉(zhuǎn)彎損耗查附錄十八得K= ，?P4==5）合計(jì) ∑ΔP=+++=（4） 集合煙道1）摩擦損耗L=，F(xiàn)=，d=，V0=， t=240℃查附錄十三得μt=10－5kg/msRe= =103 ，=考慮到分煙道內(nèi)壁粗糙，λ===?P2==3）調(diào)節(jié)翻板損耗（按翻板關(guān)15176。 查附錄十八得K=?P2= =3）90176。2. 從交換開(kāi)閉器到煙囪根部的阻力（1）交換開(kāi)閉器（t=300℃，μt=10－5kg/ms，Re=＝103　查附錄十五得：λ=　?P2＝＝＝ 3　 合計(jì)：∑?P=+=2) 加熱系統(tǒng)各部位浮力計(jì)算 ?h＝H（－） 大氣溫度 tk=30℃ ==上升氣流（1） 小煙道 t=70℃ ，H=?h1＝（）= mmH2O（2）篦子磚t=90℃，H=?h2＝（）= mmH2O（3）格子磚tJ=743℃，H=，?h3＝（）=（4）蓄熱室頂部空間t=1180℃，H=，?h4＝（－）=（5）蓄熱室頂空至斜道出口t=1200℃，H=，?h5＝（－）=（6）立火道（至跨越孔中心）tJ=1550℃，H=，?h6＝（－）=（7）跨越孔中心至爐頂t=1000℃，H=，?h7＝（－）=下降氣流（8）跨越孔中心至爐頂t=1000℃，H=，?h8＝（－）=（9）跨越孔中心至立火道底tJ =1270℃，H=，?h9＝（－）=（10）斜道（至蓄熱室頂空中心）t=1255℃，H=，?h10＝（－）=（11）蓄熱室頂部空間（至格子轉(zhuǎn)頂）t=1240℃，H=，?h11＝（－）=（12）格子磚tJ =℃，H=，?h12＝（－）=（13）箅子磚t=440℃，H=，?h13＝（－）=（14）小煙道t=400℃，H=，?h14＝（－）= 爐內(nèi)加熱系統(tǒng)各部位阻力及浮力/mmH2O部位：上升氣流阻力浮力部位：下降氣流阻力浮力小煙道立火道箅子磚斜道蓄熱室格子磚蓄熱室頂部空間－－蓄熱室頂部空間－－蓄熱室格子磚斜道箅子磚立火道小煙道爐頂－－小計(jì)小計(jì)－－－－－－3) 加熱系統(tǒng)各部位壓力計(jì)算按流體力學(xué)原理，對(duì)于上升氣流，末端壓力等于初始?jí)毫p去初末二端間之總阻力再加上兩點(diǎn)間的總浮力，如下式所示：P=P0?∑?P+∑?h （） 上升氣流 為保證下降氣流看火孔壓力為177。s，查附錄十五得 λ=?P2＝ ＝＝3　 45o轉(zhuǎn)彎損耗查附錄十八 K=，?F=，V0==，?P3＝＝=4　 出口擴(kuò)大損耗F1= ，F(xiàn)2= ,K＝(1－)2＝，V0= =；?P4＝＝=5　 入蓄熱室頂45o轉(zhuǎn)彎損耗 查附錄十八 K=，F(xiàn)=，Q0=，V0==，?P5＝＝=6　 合計(jì) ∑ΔP=++++=8. 格子磚1　 入格子磚縮小損耗F1= ,F2=,T=1513K,K=[1－（）2]= ,V0==?P1＝＝=2　 格子磚阻力損耗F= m2， d=， H=，V0=，tX=450℃，tZ=1020℃，tS=1240℃， tJ ==℃，T=+273=?P2== =3　 合計(jì)： ∑△P=+=9. 篦子磚1　 入口突然縮小損耗F1= m2 ，F(xiàn)2=，K=[1－（）2]=，V0==?P1＝＝=2　 摩擦損耗F=，d=，H=，V0==，t=440℃查附錄十三得　μt =10－5kg/msRe==103　，λ===　ΔP1＝＝＝　2　 90o轉(zhuǎn)彎損耗F=，V0=，查附錄十八得：K=Δ P2＝＝=　3　 入跨越孔縮小損耗F1=，F(xiàn)2=，V0==0. 296m/s，K=[1－（）2]=ΔP3＝＝=4　 合計(jì)：∑△P=++=下降氣流6. 立火道1　 立火道跨越孔入下降火道突然擴(kuò)大損耗F1= ，F(xiàn)2= ，V0=， K=（1－）2=ΔP1＝＝=2　 90o轉(zhuǎn)彎損耗 查附錄十八K=　ΔP2＝＝=3　 摩擦損耗 tHD=1270℃,tKY=1450℃，tJ=1360℃,查附錄十三得：μt=10?5kg/m轉(zhuǎn)彎損耗F=，V==，查附錄十八得：K= ΔP3=== 4　 摩擦損耗 F=，d=，L=，V0==，t=1200℃， 查附錄十三，得 μt=10?5kg/msRe==103查附錄十五得： λ=ΔP2=== mmH2O3　 出口突然擴(kuò)大損耗 F1=，F(xiàn)2= ，K=（1?）2= V0== m/sΔP3=== mmH2O4　 合計(jì)： Σ?P=?P1+?P2+?P3=++= mmH2O3. 格子磚1　 格子磚阻力損耗F= m2， d=， H=，V0==，tX=150℃，tZ=820℃，tS=1180℃，tJ = =743℃，TJ=1016KΔP1== = mmH2O2　 出格子磚擴(kuò)大損耗 F1=，F(xiàn)2=，T=1453K；K=(1－)2=， V0==ΔP2= =3　 合計(jì) ∑ΔP=+=4. 短斜道 因?yàn)闋t頭兩個(gè)斜道，進(jìn)入的空氣量較其余的斜道多20%，故里面每個(gè)斜道進(jìn)入煤氣量為 W0==1　 入斜道前45176。④ 煙囪出口阻力系數(shù) K=2. 格子磚阻力 ?P= （）式中，V0—換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的濕氣體流速，m/s； —換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的濕氣體重度，kg/m3； Tt—格子磚高向的氣體平均溫度，K； d—格子磚水力直徑，m； H—格子磚高度，m； K—阻力系數(shù)，～3. 浮力計(jì)算 （）式中，—換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的濕空氣重度，kg/m3； —換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的濕氣體重度，kg/m3； —空氣溫度，℃； t—濕氣體溫度，℃； T0—273 K； H—計(jì)算浮力的兩點(diǎn)間的垂直距離，m⑵ WKD6050型焦?fàn)t爐體水壓計(jì)算WKD6050型焦?fàn)t爐體水壓計(jì)算所需的原始數(shù)據(jù)，如下表：1) 爐內(nèi)加熱系統(tǒng)各部分阻力的計(jì)算上升氣流1. 小煙道1　 摩擦損耗 F=；d=；L=；W0=； V0==；=；t=70℃查附錄十三得： =105kg/m其他的常用局部阻力系數(shù)可查附錄十八。當(dāng)Re﹥2300時(shí)，λ值可查附錄十五或按下式計(jì)算： λ=當(dāng)Re﹤2300時(shí)，λ值可按下式計(jì)算： λ= 對(duì)于氣體流量有變化的氣道，如小煙道、橫磚煤氣道、水平道和分煙道等，其摩擦阻力系數(shù)可按下式計(jì)算： （）2) 局部阻力系數(shù)1　 突然擴(kuò)大阻力系數(shù) （）式中，F(xiàn)1—突然擴(kuò)大前的氣道截面積，m2； F2—突然擴(kuò)大后的氣道截面積，m2。1. 阻力計(jì)算公式 ?P= （）式中，?P—?dú)怏w流動(dòng)阻力，mmH2O； K—阻力系數(shù)； V0—換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的濕氣體流速，m/s； —換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的濕氣體重度，kg/m3； T0—273 K； g—重力加速度， m/s2； Tt—?dú)怏w的絕對(duì)溫度，K阻力系數(shù)K可按下列各式選擇。周期hhhhhhhhhhhhhhhh℃③ 蓄熱室下部 =150℃； =30℃； =90℃。 =1063K =(+)= kcal/m2h4) 蓄熱室冷卻期的對(duì)流傳熱系數(shù)① 蓄熱室上部 格子磚溫度tG=1180℃； 空氣溫度tK=1150℃； 平均溫度 tJ=1165℃。hhhhhhhhhhhhh℃③ 蓄熱室下部： =350℃； =400℃； =375℃。℃② 蓄熱室中部 =975 ℃； =1035 ℃； =1005 ℃； =1278 K =(+)= kcal/m2℃查附錄十四1300℃時(shí)濕廢氣熱容量 (α=)kcal/ m3.℃查附錄十四1168℃空氣熱容量kcal/ m3.℃查附錄十四1m3濕空氣中含水汽量m3飽和溫度30℃, 蓄熱室高向溫度分布部 位溫度/℃絕對(duì)溫度/K下降氣流廢氣溫度焦側(cè)蓄熱室上部13001573中部10351308下部400673下降氣流格子磚溫度焦側(cè)蓄熱室格子磚上部12351508中部9751248下部350623上升氣流格子磚溫度焦側(cè)蓄熱室格子磚上部11801453中部8201095下部150673上升氣流空氣溫度焦側(cè)蓄熱室上部tt+273中部7601033下部30373本設(shè)計(jì)采用12孔格子磚，其參數(shù)如下：① 一塊格子磚的蓄熱面積 F= m2② 焦側(cè)一層格子磚的蓄熱面積F=60+= m2（其中包括60塊格子磚的蓄熱面及相應(yīng)高度的蓄熱室墻面積）③ 焦側(cè)蓄熱室一層格子磚的總空隙面積FK= m2④ 焦側(cè)蓄熱室一層格子磚的總周邊長(zhǎng)度L= m⑤ 格子磚的水力直徑d= m ⑷ 煤氣蓄熱室熱平衡1) 帶入熱量① 廢氣帶入顯熱 Q1=1300= kcal/min② 空氣帶入熱量 Q2=30= kcal/min③ 進(jìn)入總熱量 Qa= Q1+ Q2= += kcal/min2) 帶出熱量① 廢氣帶出熱量 Q3=400= ② 蓄熱室墻面對(duì)周圍環(huán)境散熱取散熱系數(shù)K= Q4= KQa== kcal/min③ 總帶出熱量 Qb= Q3+ Q4=+= kcal/min3) 預(yù)熱空氣所得熱量 Q5=QaQb= = kcal/min4) 空氣預(yù)熱后溫度 =≈1168℃⑸ 熱交換系數(shù)KP的計(jì)算用下式計(jì)算對(duì)流傳熱系數(shù) αK=（+）1) 蓄熱室加熱期的對(duì)流傳熱系數(shù)① 蓄熱室上部：格子磚溫度 tG=1235 ℃；廢氣溫度 tF=1300 ℃；平均溫度：tJ= ℃； tJ= K； V0== =(+)= kcal/m2⑶ 原始數(shù)據(jù)名稱單位數(shù)量備注炭化室有效容積(煤餅體積)m3炭化室一次裝入干煤量t干煤堆積密度：周轉(zhuǎn)時(shí)間h24緊張操作系數(shù)1kg干煤相當(dāng)耗熱量kJ入爐水分以10%計(jì)干焦?fàn)t煤氣發(fā)熱量kJ/ m317960通過(guò)計(jì)算得濕焦?fàn)t煤氣的成分，%CO2CmHnO2COH2CH4N2H2O每一燃燒室所需的干焦?fàn)t煤氣量： m3/h1干焦?fàn)t煤氣燃燒所需的濕空氣量(α=)m3查《焦化設(shè)計(jì)參考資料》附錄十二m3/h焦、機(jī)側(cè)煤氣分配比=機(jī)側(cè)燃燒時(shí)一個(gè)燃燒室所需干煤氣量 m3/h通過(guò)焦側(cè)一個(gè)蓄熱室的濕空氣量(α=): m3/min當(dāng)α=，1干焦?fàn)t煤氣所產(chǎn)生的濕廢氣量m3查附錄十二通過(guò)焦側(cè)一個(gè)蓄熱室的濕廢氣量(α=) m3/minα=,%CO2O2N2H2O查附錄十二30℃時(shí)空氣熱容量 kcal/m3然后算出格子磚上、下部氣體溫差的對(duì)數(shù)平均溫度，最后按下式求出換熱面積F： F= （） 式中：F—換熱面積，m2； Q—預(yù)熱高爐煤氣或空氣凈得的熱量，kcal/min； —格子磚的平均總熱交換系數(shù)，kcal/m2周期再將此兩項(xiàng)相加，得。h℃； V0—換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下濕氣體的流速，m/s； d—格子磚的水力直徑，m② 輻射給熱系數(shù)的計(jì)算