【正文】 6 漁港段 6橋 DⅡ 2+172~DⅡ 2+484 312 素 填土、 含砂粘土 花崗巖 邊坡 素填土、坡 殘。 , 坡面植被發(fā)育，上覆松散層為 素填土，結構松散，下伏基巖為花崗巖， 巖體完整，坡體無變形跡象， 中風化巖 是較好的持力層， 穩(wěn)定性好 。 橋墩臺基礎 采用 柱下獨立 基礎 ， 基礎置于中風化花崗巖 一定深度 。 橋墩臺基礎 采用 柱下獨立 基礎 ， 基礎置于中風化花崗巖 一定深度 。 2 漁港段 2橋 DⅡ 0+470~DⅡ 0+490 20 含粘性土砂、粉質粘土 花崗巖 無 無 跨 溝 谷 ， 溝谷堆積地貌， 溝谷呈“ v“字型，溝谷北高南低，縱坡坡度約 20%，溝谷兩側堆積階地不發(fā)育，人工堆積溝道兩側 ， 線路經(jīng)過溝道處寬約 20m,兩側均為人工填土，厚約 4m左右，溝底地層為 含粘性土砂和 粉質粘土 ， 下伏基巖為花崗巖， 中 風化 花崗 巖是較好的持力層，穩(wěn)定性好。 ，坡面植被發(fā)育，上覆松散層為 ～ 坡殘積土，下伏基巖為花崗巖，巖體完整， 坡體 無變形跡象，中風化巖是較好的持力層，承截力高，穩(wěn)定性好。針對各構筑物特點，選擇其基礎形式和持力層應根據(jù)場地條件而定，建議如下： （ 1）上部塊、漂石和礁石分布不均，相互間均勻性差，對棧道路基穩(wěn)定性不利，應按挖填方要求進行處理。局部坡度大 于 60186。經(jīng)調查沿海岸線堆積分布有大量的塊、漂石和礁石，塊、漂石分布密度不均，大小塊體不一，一般直徑為 ～ ，個別大于 3m 以上；礁石分布零星，出露塊體大小和高度差異較大，巖體表面海蝕較明顯，風化裂隙發(fā)育，受風化裂隙和海蝕作用，巖體表層多呈碎塊狀，敲擊易碎。 綜合以上條件分析，擋墻、箱涵設計要求以全風化巖、強風化巖或中風化巖為持力層。 （ 4）擋墻邊坡上覆土體，因擾動強度低，易滲水，當?shù)乇硭聺B后，土層將嚴重水浸軟化、濕陷，沿裂隙構成軟弱滑動面，上層土體沿此軟弱面滑動。 （ 3） 組成邊坡巖土體由人工填土、坡殘積土和花崗巖，上部土體厚度一般在～ ，結構松散 。局部存在陡坎，可達 45～ 60176。 擋墻、箱涵 工程 （ 1） 本區(qū)屬于亞熱帶海洋性季風氣候，年平均氣溫 22℃ ，年平均降雨量1933mm，雨量充沛，雨季是地質災害多發(fā)季節(jié)。 橋梁工程特征一覽表 表 111 序號 名稱 起點里程 終點里程 結構 1 漁港段 1橋 DⅡ 0+028 DⅡ 0+276 預制簡支板橋 31x8m=248m 2 漁港段 2橋 DⅡ 0+470 DⅡ 0+490 預制簡支板橋 1x20m=20m 3 漁港段 3橋 DⅡ 1+ DⅡ 1+ 預制簡支板橋 10x8m=80m 4 漁港段 4橋 DⅡ 1+140 DⅡ 1+244 4(+3x7m+)=104m 連續(xù)框架 5 漁港段 5橋 DⅡ 2+ DⅡ 2+ +3x7m+ 連續(xù)框架 6 漁港段 6橋 DⅡ 2+172 DⅡ 2+484 預制簡支板橋 39x8m=312m 7 漁港段 7橋 DⅡ 2+ DⅡ 2+ 9(3x10)=270m 連續(xù) T 構 8 小 梅沙 1橋 FA0+ FA0+ 9 小 梅沙 2橋 FA0+ FA0+ L=20m 懸臂 5m4=20m 10 小 梅沙 3橋 FA0+ FA0+ L=30m 懸臂 5m6=30m L=30m 11 小 梅沙 4橋 FA0+ FA0+ L=60m 懸臂 5m12=60m L=60m 12 小 梅沙 5橋 FA0+ FA0+ L=90m 懸臂 5m18=90mL=90m 13 小 梅沙 6橋 FA0+573 FA0+608 L=35m 懸臂 57=35mL=35m 14 小梅沙 7橋 FA2+ FA2+ L=60m 預制簡支板橋 3x20m=60m 15 背仔角 FⅡ 0+382 FⅡ 0+510 混凝土簡支板橋 8mx16=128m 根據(jù)調查及鉆探揭示， 不同地質地貌單元 橋址區(qū)地層巖性 有較大的變化，其各 橋址區(qū) 工程地質特征詳見 表 112。 鹽田區(qū)海濱棧道工程工程地質勘察報告 14 11 主要構筑物工 程地質條件 橋梁工程 該工程道 路 穿行于低山斜坡、溝（沖）谷和海灣堆積地質地貌單元 。 根據(jù)本次工程地質調研，項目區(qū)內粉質粘土、粘土、殘坡積土、全風化中細?；◢弾r、強風化中細?；◢弾r、中風化中細?；◢弾r強度較高，是各類基礎良好的持力層。用爆破法開挖，其可挖性較難 。 ④ 3 中風化 花崗巖 ：層位分布穩(wěn)定，屬穩(wěn)定巖體，巖石成份、結構、性狀、頂板埋深變異程度不大，強度和承載力高。堅硬巖，巖體破碎，巖石基本質量等級 Ⅳ 級。 ④ 1 全風化 花崗巖 ： 層位分布連續(xù)，僅因風化程度高，巖石成份、結構、性狀、頂板埋深變異程度較大，與上下層位呈漸變關系，強度和承載力比殘積粘性土高；巖體極破碎，巖體基本質量 等級 Ⅴ 級。 ③ 含砂粘土：層位分布 不連續(xù) ， 但由于下伏巖石風化作用的三向差異性，所以其工程特性也各向不均，可～硬塑狀，裂隙發(fā)育，明顯水浸軟化、崩解、砂土分離，擾動后強度迅速降低，水平方向同一標高強度不一，且無規(guī)律，而垂向上軟硬不均，大致隨深度的增加強度逐漸提高，屬本場地穩(wěn)定土體，承載力也隨深度的加深而增大。 ② 2 粉質粘土：層位分布不連續(xù)，只在沖溝及海灣等路段分布，厚度較小，軟 ~可塑狀，飽和，屬高壓縮性土，承載力較低 。開挖時，部分用鎬刨松，再用鐵鍬挖，能挖動，其可挖性好。 花崗巖殘 坡 積土及全風化巖 場地廣泛分布的花崗巖殘積土及全風化巖層浸水后易軟化、崩解，強度降低，穩(wěn)固性較差， 對工程產(chǎn)生不利因素。 低強度、高壓縮，編號 位 置 組 成巖性 現(xiàn)今變形破 壞跡象 誘發(fā)因素 穩(wěn)定性 現(xiàn)狀 預測 漁港段 DⅡ 0+～ DⅡ 0+280 含砂粘土、花崗巖 尚無變形跡象 人工削坡、降水、地震 好 較 差 漁港段 DⅡ 1+007～ DⅡ 1+260 填土、含砂粘土、花 崗巖 尚無變形跡象 人工 堆積 、降水、地震 較差 較 差 大梅沙段 E0+220～ E0+860 含砂粘土、花崗巖 尚無變形跡象 人工削坡、降水、地震 好 較 差 小梅沙段 FA0+120～ FA+580 花崗巖 尚無變形跡象 人工削坡、降水、地震 好 較 差 鹽田區(qū)海濱棧道工程工程地質勘察報告 13 具有蠕變性， 其承載力基本容許值小于 100Kpa，工程地質性質差。 主要分布在 DⅡ 0+460～ DⅡ 0+500 段、 FA2+000～ FA2+380 段。 路堤及部分路段內人工填土， 主要分布在 DⅡ 0+500～ DⅡ 1+ 段， 以松散狀態(tài)為主，局部呈稍密狀態(tài)，成分復雜，屬近期堆填，密實程度不均，穩(wěn)定性差，開挖后易產(chǎn)生坍塌和失穩(wěn)。 邊坡穩(wěn)定性評價表 表 83 特殊性巖 土體 根據(jù)本次勘察結果，勘察范圍內的特殊性巖土主要為人工填土、 軟土 、遇水易軟化崩解的花崗巖殘積土及全風化巖層，具體分述如下： 人工填土 本次勘察范圍內人工填土為 素 填土，該土層廣泛分布在本次勘察范圍的淺表層。 勘察區(qū)內存在的道路邊坡，高度大，坡度陡，組成坡體的巖 土體主要為 人工填土、 坡殘積土和 花崗巖， 上部土體厚度約 ～ 不等 ，下伏基巖為花崗巖，巖石級別為 III～ II類微風化巖 ，巖體較完整～完整，整體強度高； 坡面植被發(fā)育，無地下水發(fā)育， 坡體內的沒有發(fā)現(xiàn)斷層，不具備產(chǎn)生大規(guī)模整體破壞的條件；巖體結構面多數(shù)連通性較差且中緩傾角結構面不太發(fā)育，不具備追蹤多組結構面形成平面或圓弧形整體滑動的邊界條件；坡內地應力、地震力水平不高，對邊坡的穩(wěn)定性影響有限 ，不會發(fā)生大規(guī)模的滑坡、崩塌等地質災害。 人類活動很少，岸坡有砌石護坡。巖體結構破碎 修路等工程開挖形成軟弱基座陡崖，或下部存在凹腔，邊坡角40176。 人類活動 人為破壞嚴重，岸坡無護坡?；蛴械乇韽搅鳌⒑恿髁鹘?jīng)坡角，其水流急，水位變幅大，屬侵蝕岸。岸坡土堆較密實，無裂縫變形。巖土體無明顯變形跡象，有不規(guī)則小裂縫。 地質結構 巖性軟硬相間，巖土體結構松散破碎，裂縫裂隙發(fā)育切割深，形成了不穩(wěn)定的結構體，不連續(xù)結構面。 前緣臨空，坡度 45186。 前緣臨空，坡度 45186。 邊坡 穩(wěn)定性野外判別表 表 8—2 環(huán)境條件 穩(wěn)定性差 穩(wěn)定性較差 穩(wěn)定性好 地形地貌 前緣臨空甚至三面臨空，坡度 55186。依據(jù)斜坡體的現(xiàn)今變形破壞跡象和主要誘發(fā)因素做出穩(wěn)定性評判。 （ 6）人類工程活動： 人類工程活動直接影響著斜坡的穩(wěn)定，勘察區(qū)人類工程活動引發(fā)滑坡、崩塌地質災害發(fā)生的主要方式有： ① 削坡建路； ② 坡體加載；③ 道路水排放。） 凝聚力的 標準值 C(kPa) 含粘性土砂（ Qal+pl） 90 粉質粘土（ Qal+pl） 140 4 20 19 含砂粘土（ Qdl+el） 200 6 全風化巖（ γ52(3)） 440 12 強風化巖（ γ52(3)） 700 24 中風化巖（ γ52(3)） 1500 編號 位置 坡長（ m） 坡度（ 0） 坡高（ m） 坡向（ 0） 地層巖性 成因 漁港段 DⅡ 0+～ DⅡ 0+280 175 40～ 50 13～ 16 180～ 200 含砂粘土、花 崗巖 切削 自然 漁港段 DⅡ 1+007～ DⅡ 1+260 253 50～ 70 3～ 10 200～ 250 填土、含砂粘 土、花崗巖 堆積 大梅沙段 E0+220～ E0+860 640 50～ 60 5～ 45 35～ 96 含砂粘土、花 崗巖 切削 自然 小梅 沙段 FA0+120～ FA+580 460 50～ 70 4～ 33 223～ 252 花崗巖 切削 自然 鹽田區(qū)海濱棧道工程工程地質勘察報告 12 的入滲，賦存于坡殘積土與花崗巖接觸面和風化巖孔隙、基巖裂隙中，降低了巖土體有效應力，使邊坡巖土體的強度降低，易引發(fā)斜坡巖土體失穩(wěn)產(chǎn)生崩塌或滑坡。降水及其向坡體的入滲是坡體失穩(wěn) 的另一主要影響因素。豐富的雨量成為地下水的主要補給源。坡體上部土層結構松散，稍濕 ～ 濕，植物根系和蟲孔較為發(fā)育，為松散的地層，下部較軟弱的風化巖是邊坡變形以致不穩(wěn)定的地層巖性條件。 （ 1）地形地貌：擬建道路開挖的邊坡地處低山構造侵蝕地貌，由于人工修筑道路開挖坡體形成的路堤邊坡，加之沿海岸地帶斜坡坡腳海蝕現(xiàn)象強烈，臨空條件好是形成邊坡的主要地形地貌因素。局部大于 60176。 邊坡特征 道路主要沿山體斜坡下部和坡腳地帶 設計 ，原始地貌為低山區(qū)，為自然斜坡，山體相對高差 150～ 200m，坡度 20176。 8 不良地質及特殊性巖土體 不良地質 根據(jù)對沿線道路工程的調研， 擬建道路多 設計 于鹽梅公路路 堤斜坡處，地形起伏較大，屬 低山、溝谷、海灣堆積地貌。（擊） 60 50 70 57 修 正 N（擊） 60 注： 異常值已經(jīng)剔除。（擊） 18 19 25 修正 N（擊） 18 全風化花崗巖 實測 N180。（擊） 8 5 修正 N（擊） 8 粉質 粘土 實測 N180。 原位測試指標 本次勘察采用標準貫入試驗對 含砂粘土 ③ 、 全風化花崗巖④ 強風化花崗巖④ 2 層 進行原位測試，共 作標準貫入試驗 104 次， 統(tǒng)計 成果 見表 75。 ) 1 巖土的物理力學性質指標統(tǒng)計表 表 74 土層 名稱 統(tǒng)計項目 指標名稱 統(tǒng)計個數(shù) 最小值 最大值 平均值 標準差 變異系數(shù) 標準值 n Φmin Φmax Φm σf δ Φk 強風化花崗巖 ④ 2 天然含水量 W（ %） 5 天然密度 ρ（ g/cm3） 5 孔隙比 e 5 液性指數(shù) IL 4 壓縮模量 Es（ MPa） 5 凝聚力 C（ kPa） 3 內摩擦角 Φ（ 176。 主要 巖 土的物理力學性質指標統(tǒng)計表 表 71 土層 名稱 統(tǒng)計項目 指標名稱 統(tǒng)計個數(shù) 最小值 最大值 平均值 標準差 變異系數(shù) 標準值 n Φmin Φmax Φm σf δ Φk 人工 填土 ① 最優(yōu)含水量 W （ %） 4