移動(dòng)式操作平臺(tái)施工方案(參考版)
2024-10-29 09:24本頁(yè)面
【正文】 實(shí)際經(jīng)試驗(yàn)需 6人左右推移，其推力大約在 10KN左右，因此移動(dòng)腳手架推移時(shí)是比較安全的，不會(huì)發(fā)生傾覆。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算 (規(guī)范 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值 ,取 kN； R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值取 ；則 R ≤ ,雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求 ! 移動(dòng)時(shí)傾覆推力 T計(jì)算 移動(dòng)時(shí) ,上部停止施工 ,僅考慮腳手架自重 ,推腳手架時(shí) ,作用力在距地為 。 深圳地鐵蛇口西車輛段上蓋物業(yè)主體三號(hào)地塊 移動(dòng)式操作平臺(tái)施工方案 22 （ 2） 立桿還應(yīng)按下式計(jì)算其穩(wěn)定性 σ = N/(φ A)=9173/（ ） =＜ f=215 N/mm2，滿足要求。 立桿凈截面 An=489 mm2 ，毛截面 An= mm2 ， 回轉(zhuǎn)半徑 i= mm 最大長(zhǎng)細(xì)比 λ =l/i=1400/=，查表知穩(wěn)定系數(shù)為 φ = 。 m，驗(yàn)算滿足要求。 M Wn m。 主梁驗(yàn)算 主梁采用Φ 48 鋼管 ， 被 5根立柱支撐。 m，故知取 集中 活載 載為 1000N時(shí)， MWn D48 鋼管的截面抵抗矩為 Wn=，得 Wn （ 3） 取以上兩彎矩值中的較大值 M=930 N m （ 2）永久荷載和集中活荷載效應(yīng)組合 q= = KN/m； P= 1 = KN； 最不利荷載布置 計(jì)算彎矩圖如下： 深圳地鐵蛇口西車輛段上蓋物業(yè)主體三號(hào)地塊 移動(dòng)式操作平臺(tái)施工方案 20 最大彎矩值 N 6m 6m,高 9米移動(dòng)式操作平臺(tái)計(jì)算書 次梁計(jì)算 次梁采用Φ 48 鋼管，間距 300mm， 2跨。 腳手架自重 :G=7330N Tmax=7330N 3m/=18325N Tmin=7330N 3m/=6283N TmaxGTm inG深圳地鐵蛇口西車輛段上蓋物業(yè)主體三號(hào)地塊 移動(dòng)式操作平臺(tái)施工方案 19 腳手架傾覆推力最小為作用在頂部操作 層時(shí)，大小為 ，此種情況不可能發(fā)生；實(shí)際腳手架移動(dòng)時(shí) ,直接推動(dòng)腳手架距地面 米高處 ,最小水平推力要達(dá)到 時(shí)才可能發(fā)生傾覆。 立柱與主梁連接扣件抗滑力驗(yàn)算 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》劉群主編，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取 ，按照扣件抗滑承載力系數(shù) ，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為 。 腳 手架自重 ： G=220N/m2 3m +( 6+ 15+ 4+ 4+ 6+ 2+ 2） 40 N/m =1426+5904=7330N 施工活荷載取 ： 1500N/m2 3m =11340N Q=7330+11340=18670N 單根立桿荷載 :q=18670/6=3112N 軸心壓力 N=3112N （ 1）立桿按軸心受壓依下式計(jì)算強(qiáng)度 深圳地鐵蛇口西車輛段上蓋物業(yè)主體三號(hào)地塊 移動(dòng)式操作平臺(tái)施工方案 18 σ = N/An=3112/489=＜ f=215 N/mm2， 滿足要求 。 立柱 鋼管強(qiáng)度的驗(yàn)算 立柱采用Φ 48 ，共有 3根。 f= 215= m； （ 2）驗(yàn)算彎曲強(qiáng)度，得 M=653 N （ 1） 主梁按兩跨簡(jiǎn)支梁連續(xù)梁計(jì)算，其荷載為： 次梁作用在主梁上荷載為： ； 次梁在主梁上間距為 ，化為均布荷載： q1=； 主梁鋼管自重荷載 =40 =48N/m； M圖（單位： N f，滿足要求。 f= 215= m，驗(yàn)算次梁的彎曲強(qiáng)度。 m； （ 2）永久荷載和集中活荷載效應(yīng)組合 q= 106 = N/m； P= 1000 =1400 N； M2= += + 1400 =682 N 3m，高 次梁計(jì)算 次梁采用Φ 48 鋼管，間距 300mm，共需 11根 次梁 。 T m a xGTm inG深圳地鐵蛇口西車輛段上蓋物業(yè)主體三號(hào)地塊 移動(dòng)式操作平臺(tái)施工方案 16 腳手架自重 :G=11789N Tmax=11789N 4m/=39297N Tmin=11789N 4m/=13473N 腳手架傾覆推力最小為作用在頂部操作層時(shí)，大小為 ，此種情況不可能發(fā)生；實(shí)際腳手架移動(dòng)時(shí) ,直接推動(dòng)腳手架距地面 米高處 ,最小水平推力要達(dá)到 時(shí)才可能發(fā)生傾覆。 立柱與主梁連接 扣件抗滑力驗(yàn)算 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》劉群主編，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取 ，按照扣件抗滑承載力系數(shù) ，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為 。 腳手架自重 ： 深圳地鐵蛇口西車輛段上蓋物業(yè)主體三號(hào)地塊 移動(dòng)式操作平臺(tái)施工方案 15 G=220N/m2 3m 4m +( 6+ 19+ 4+ 4+ 8+ 2+ 2） 40 N/m =3168+8621=11789N 施工活荷載取 ： 1500N/m2 3m 4m =25200N Q=11789+25200=36989N 單根立桿荷載 :q=36989/8=4624N 軸心壓力 N=4624N （ 1）立桿按軸心受壓依下式計(jì)算強(qiáng)度 σ = N/An=4624/489=＜ f=215 N/mm2， 滿足要求 。 立柱 鋼管強(qiáng)度的驗(yàn)算 立柱采用Φ 48 ，一側(cè)共有 4根。 f= 215= m （ 2）驗(yàn)算彎曲強(qiáng)度，得 M= N （ 1） 主梁按兩跨簡(jiǎn)支梁連續(xù)梁計(jì)算，其荷載為： 次梁作用在主梁上荷載為： 3/2=1136N； 次梁在主梁上間距為 ，化為均布荷載： q1=1136/=3786 N/m；
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