【正文】 表 T 型線夾配置表 名稱 線夾序列號 數(shù)量 （套） 配 置 要 求 備 注 T型線夾 TY248 Ⅰ 3 T型線夾本體引流板與過渡板聯(lián)接 過渡板與原線路的 SY185A連接 過渡板與 SY185A連接孔現(xiàn)場配 鉆 耐張線夾聯(lián)結(jié)套 楔型夾頭 聯(lián)結(jié)環(huán) 楔型夾座 內(nèi)襯管 39 T型線夾 TY248 Ⅱ 3 T型線夾本體配 ACCC導線； 引下線配 LGJ120/20 跳線線夾 JYT248/ 300/25 3 一端配 ACCC導線， 另一端配 LGJ300/25 除耐張線夾、直線接續(xù)管 等 電流承載金具外 ， 壓接工作須使用 與 Lin431 導線配 套的 專用 模 具和工藝外，其他施工工藝同鋼芯鋁絞線。 如導線運行溫度長期超過 120℃，部分可 采用耐熱鋁合金金具。 耐張線夾、直線接續(xù)管須使用專用材料 。 試 驗結(jié)果：無中間接續(xù)的試樣，握力試驗結(jié)果為 ；有中間接續(xù)的試樣，握力試驗結(jié)果為 。 圖片 預絞絲型緊線裝置 38 各種 特殊 金具的 配置 耐張線夾 本工程 ACCC 導線所 用耐張線夾 ，為專用配套的耐熱型線夾 ，內(nèi)層不銹鋼，外層鋁合金 ，見下圖。 網(wǎng)套和斷線鉗 ： 用尺寸合適的網(wǎng)套 ， 網(wǎng)套一端配有卡具 ,能保證拉繩過程中 ,導線不會旋轉(zhuǎn) ； 在網(wǎng)套與導線聯(lián)結(jié)一端，用兩個金 屬夾片夾住導線，然后用膠帶纏住夾片，確保防線導輪輪槽內(nèi)的橡膠不會被損壞。 放線過程中，滑輪槽應該用橡膠條襯好，在安裝過程中保護導線表面。張力機的選擇必須與導線的鋁線右旋設計相匹配；張力機的主輪應是導線直徑的 40 倍。 圖片 導線牽引角度 導線表面不能被磕損，導線應該能夠通暢地從滑輪槽通過 ?？梢栽诘孛嫔箱伾霞?，或者其他材料來避免鋁線著地。 36 圖片 壓 接 耐張線夾 耐張線夾的壓緊 靠近聯(lián)結(jié)環(huán)一端的兩個 壓接 。前兩個壓接靠近聯(lián)結(jié)環(huán)。將絕緣油膏涂抹到內(nèi)套上，然后，將耐張線夾本體頂緊。 35 圖片 清潔導線表面 在導線上涂抹絕緣油膏 將耐高溫絕緣油膏涂抹在導線表面，用鐵刷子將油膏刷均勻 。 34 圖片 聯(lián)結(jié)環(huán)安裝 耐張線夾的擰緊 當板手擰緊耐張線夾和鍥型夾座后，理想的結(jié)果是：在靠近導線一端，應該有1 英寸（ ）左右的線芯暴露出來，鍥型夾應該從夾頭座端向外拉出大約 1/8英寸（ ）左右 。一 個扳子擰聯(lián)結(jié)環(huán)，另一個扳子擰夾 頭座。然后，整體滑進，鍥型夾的端頭與鋁線截面留出 的距離。（鋁線股很容易掰斷） 33 圖片 鋁線切除 線芯清潔 用干布 將線芯的表面擦干凈，用細砂紙輕輕打磨，然后再用干布將粉末擦干凈（注意： 不要造成劃痕） 。然后，用線剪、卡環(huán)或手鋸將線芯上面的兩層鋁線股切除。 圖片 耐張線夾內(nèi)套 導線鋁線的切除 用夾頭座作的長度作為參考尺寸，將導線的外表兩層鋁線切除，暴露出線芯。 圖片 導線切割 耐張線夾內(nèi)套 切割完成后，將導線插入耐張線夾外套和內(nèi)套。耐張線夾安裝、壓接時按 ACCC 導線壓接工藝進行施工。 導線壓接工藝 液壓前，避雷線的線頭清洗、剝線、穿管及壓接等執(zhí)行《架空送電線路導線及避雷線液壓施工工藝規(guī)程》 (SDJ22687)。 盡量縮短放線、緊線和附件安裝各施工工序作業(yè)的時間間隔，以減少導線在放線滑車中的停留時間；對網(wǎng)套連接器在其外面用 12 鐵絲扎牢。 在滿足放線段導線架空高度的情況下，選擇較小的張力進行放線；在交叉跨越處采取防磨措施。 導線落地操作場地必須用足夠的塑料布鋪墊。） 跳線安裝 安裝步驟和工藝要點： 跳線壓接完成后，采用在兩側(cè)耐張串上兩點人力吊裝的方法安裝跳線，跳線安裝時，引流板的連接面應平整，光潔，安裝應符合以下規(guī)定：耐張線夾引流板 的光潔面必須與引流線夾連板的光潔面接觸；應使用汽油清洗連板表面污垢，并應涂上一層導電脂，用細鋼絲刷清除涂有導電脂的表面氧化膜；保留導電脂，裝上引流線夾，再應逐個均勻地擰緊連接螺栓。 緊線時，在緊線耐張塔上掛線點附近懸掛（ 50kN）緊線滑車，緊線總牽引繩（鋼絲繩 ）穿過緊線滑車，連接至臨錨處 預絞絲耐張線夾尾部，采用 高強度 31 卸扣連接預絞絲耐張線夾，利用 臨錨處 預絞絲耐張線夾作為緊線線夾使用。 割完線后，安裝、壓接耐張線夾，組裝耐張絕緣子串。 斷線、松線與壓接。12 尼龍繩臨時錨固導線；倒出盤上余線，卸下空盤。 當牽引頭距離放線滑車 30～ 50 米時，適當減慢牽引速度，使牽引頭平緩通過放線滑車，減少沖擊力。開始時慢速牽引導線，牽引機逐步增大牽引力及速度。 用張力機調(diào)整導線的張力，并在張力機出口處導線上安裝鋁質(zhì)接地滑車。12 的尼龍繩纏繞在張力機的輪槽上將導線引出張力機輪；導線引出后解開尼龍繩，將導線頭的專用網(wǎng)套連接器與旋轉(zhuǎn)連接器連接，再與原線路 LGJ185 導線頭用網(wǎng)套連接器相連；在距單頭網(wǎng)套 連接器尾端 50mm 處用 12 號鍍鋅鐵絲綁扎不少于 200mm，在網(wǎng)套連接器的外表包裹上橡膠套管，并用鐵絲綁牢。 導地線架設時必須先架設避雷線，依次架設上導線、中導線、下導線，以防止上層導線架設時對下層導線造成磨損。 導線的表面絕對要避免接觸地面。本工程利用原線路 LGJ185 導線作為牽引繩張力展放 ACCC 導線。 導線 施工 和安裝的特殊 工藝 放線施工 采用張力放線的方式。 以上的數(shù)據(jù)和曲線，體現(xiàn)出該類型導線隨著溫度的上升和電流的增大，弧垂增加的很少，其耐高溫、通容大電流和低弧垂的特性也充分得到了發(fā) 揮。結(jié)合 前述 的 原理 分析，到拐點溫度以上，導線的機械張力都由 碳纖維芯 承受，其熱膨脹和彈性伸長取決于 碳纖維芯 線。 28 碳纖維復合芯導線（ L inne t ）弧垂－溫升曲線50100150200250300350 溫度 ℃弧垂 mm 1 5 ％R T S25% RTS35% RTS碳纖維復合芯導線（ L inne t ）張力－溫升曲線468101214161820222426 溫度 ℃張力 kN1 5 ％R T S2 5 ％R T S3 5 ％R T S 弧垂特性分析 上面 的 圖表 可看到， ACCC 導線 在拐點溫度以下時，隨著導線溫度的增加，弧垂的上升和張力的下降均較快。 在拐點溫度 以上， 當 ACCC 導線溫度從 102℃升至 200℃，弧垂相應從 米增至 米， 增量 米， 即 導線溫度每升高 10℃，弧垂約增加 米。 表 弧垂隨溫度變化表 溫度范圍 導線溫度 （℃） 載流量（ A） 弧垂（ m） 弧垂增加量 （ m） 拐點溫度 以下 20 40 60 80 508 100 646 拐點溫度 102 拐點溫度 以 上 120 751 140 837 160 911 180 978 200 1040 注：表中載流量按表 環(huán)境條件Ⅰ、環(huán)境溫度 40℃下的參考取值。 ACCC導線與 原 LGJ185 導線 弧垂 計算值 對比 表 原 LGJ185 導線 弧垂 ─ 溫度變化 計算 表 檔距 (m) 調(diào)試時氣溫 （ 5℃） 年平均氣溫 （ 15℃） 最高氣溫 （ 40℃） 最高允許溫度（ 70℃） 100 150 200 250 300 表 ACCC 導線 弧垂─溫度變化計算表 檔距 (m) 調(diào)試氣溫 (5℃ ) 年平氣溫 (15℃ ） 最高氣溫(40℃ ) 導線運行溫度 70℃ 100℃ 120℃ 150℃ 180℃ 100 150 200 250 300 27 各溫度范圍 ACCC 導線弧垂變化 計算 情況 按本項目工程的線路設計條件， 以典型的代表檔距 200 米計算， 計算 出的拐點溫度 102℃ ，弧垂 。 26 導線 弧垂與溫度、 代表檔距的對應關系 分析 線膨脹系數(shù)的測試 比較 通過 ACCC 導線 熱膨脹 試驗，測出 （試樣長度 50 米） ：拐點溫度（ 80℃左右）以下該導線實測線 膨脹 系數(shù)為 106（ 1/℃），拐點溫度（ 80℃左右）以上該導線實測線 膨脹 系數(shù)為 106（ 1/℃）。因此，該 碳纖維復合芯 導線長期運行在 140℃是比較合適的，對拉斷力沒有損失 ，此時輸送電流已達到 相同直徑鋼芯鋁絞線的 2 倍以上 。 下表為 ACCC/TW 導線 與原 LGJ185 導線輸送能力對照表。 在 無風、無日照和自然對流條件下 ， 實驗室測試數(shù)據(jù)見下表。碳纖維復合芯導線的鋁面積 218mm2，原 LGJ185 導線的 ， 載流鋁截面前者比后者多 20%， 載流能力大大增加。 外層采用導電率不小 于 63%IACS 的鋁線。 當溫度達到 160℃， ACCC 導線高溫拉斷力下降為計算拉斷力的 88%，隨著溫度的進一步上升，拉斷力下降得較多 ，核算高溫運行時的導線安全系數(shù)是十分必要的，最重要的是 恢復常溫后仍能保持滿足要求的拉斷力 ， 以確保氣象控制條件下導線的安全系數(shù) 。 根據(jù)前述，整根 ACCC 導線高溫拉力試驗的情況， ACCC 導線在 140℃高溫下，能夠保持不小于計算拉斷力的拉力。 對 碳纖維復合芯的耐熱性能檢驗， 經(jīng) 熱老化試驗 ， 芯 的耐熱性能如下表。 考慮補償初伸長的等效溫度 用公式 Δt e = ε e ／ α 近似計算，降溫值 為 25～ 30℃ 。 表 ACCC/TW 導線 10 年后的蠕變量 初始張力／破壞張力 百分比 15% 25% 35% 蠕變量（ mm/km） 306 512 1018 繪制出蠕變曲線 見下圖 。 繪制出導線應力 — 應變曲線見下圖。 重量輕 和低 弧垂的特性可以降低桿塔高度，減輕鐵塔結(jié)構強度要求，節(jié)省線路綜合造價。但鋁面積達 218mm2，與原 LGJ185 導線（鋁面積 ）相比， 單位鋁截面積對應導線重量為常規(guī) 鋼芯鋁絞線 的 70%。 重量輕 復合材料芯比重 僅 ， 為傳統(tǒng)鋼芯的 1/4。 可見， 碳纖維復合芯導線 與 常規(guī) 鋼芯鋁絞線 相比具有顯著 的低弧垂特性。 ACCC/TW 導線 的 弧垂 變化量僅為常規(guī) 鋼芯鋁絞線 的 1/6。 下 圖 是 另一規(guī)格的 ACCC/TWDrake1020導線 與直徑相近的 LGJ400/35導線進行高溫 弧垂 ─溫升比較試驗的曲線圖 （測試檔距 50 米） 。 鋁線由于熱膨脹伸長量很大，基本不承受拉力， 整根 導 線的熱膨脹和彈性伸長 取決于 復合 芯的熱膨脹和伸長率。 經(jīng)過熱膨脹試驗 （試樣長度 50 米） ， 測試出 ACCC/TW 導線的 線膨脹系數(shù) α ： ? 拐點溫度（ 80℃ 左右）以下為 10 6（ 1/℃ ） ； ? 拐點溫度 （ 80℃ 左右） 以上為 106（ 1/℃） 。 線膨脹系數(shù)小， 弧垂 小 復 合材料芯 的線膨脹系數(shù)為 10 6（ 1/℃ ）。 強度高 用碳纖維復合芯替代傳統(tǒng)的鋼芯，抗拉強度 可達到 2399MPa， 是一般鋼絲（ 1240MPa） 的 倍 。 17 4 研究 成果 和效益 導線 機械 性 能 的 研究 碳纖維復合芯導線（ ACCC），采用高性能 碳 纖維復合材料作為導線 芯材來代替鋼芯，與鋼芯鋁絞線相比，在相同的外徑時，復合芯 鋁絞線 允許纏繞超過 20%的導電鋁線。 表 冬季 試驗 現(xiàn)場監(jiān)測記錄 時 間 電流值 (A) 導線 溫度 (℃ ) 弧垂值 (m) 10:10 10:20 10:30 10:45 10:55 11:05 11:15 13:00 13:10 13:30 14:10