【正文】 2) 氧化溝 工藝為主的活性污泥法 變形 工藝 對 CODcr及 BOD5 的去除效果很好， 并 達到脫氮除磷 的效果 ， 該法 具有占地面積小、出水水質(zhì) 穩(wěn)定 、 運行成本 較 低 、易于管理、抗沖擊能力強、 動力效率高 等特點，是 非常適合我國 城鎮(zhèn) 使用的污水處理技術。 34 4 結論 1) 本設計 采用氧化溝處理后 出水水質(zhì)為 ： CODcr≦ 60mg/L，去除率 % ；BOD5≦ 20mg/L，去除率 90%； SS≦ 20mg/L，去除率 92%， 此類污水 經(jīng)處理后基本達到 《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準 GB189182020》的一級標準中的 B 標準。 33 （ 3） 總投資 構筑物和設備的總投資為 2215 萬元 運行費用 （ 1）耗電量見下表 表 313 耗電量 名稱 運行容量 /(kw/臺 ) 運行時間 /h 耗電量 /kWh 提升泵 6001 24 14400 細格柵 51 24 120 曝氣轉刷 508 24 9600 水下推流器 124 24 1152 濃縮脫水一體機 301 24 720 綜合辦公樓 60 8 480 食堂 35 5 175 其它 30 8 240 小計 1208 26887 總裝機容量為 1208kW， 日耗電量為 26887kWh，電費按 元 /(kWh)計算，則電費為 268871 .0=21779 元 /d。 表 311 主要設備及其估價 序號 名稱 型號 數(shù)量 /臺 (個 ) 單價 /萬元 金額 /萬元 1 粗格柵 SHG2500 2 2 細格柵 SGS1500 2 3 提升泵 500QWP240022220 2 4 厭氧池潛水攪拌器 DQT0402500 4 5 氧化溝潛水推流器 4430 4 3 6 濃縮脫水一體機 FTBH2020 3 50 7 加氯機 REGAL2100 2 8 曝氣轉刷 YGH1000 8 總計 ： 305 萬元。 32 工程總投資 （ 1） 主要設備及其估價 構筑物的技術經(jīng)濟指標內(nèi)簡要說明了該項構筑物的工藝標準、結構特征、主要設備和簡圖， 以便選用時參考比較。 表 310 標高計算表 構筑物名稱 挖深或加高 高程計算結果 粗格柵 挖深 池底標高 == 池頂標高 =+= 水面標高 == 提升泵房 挖深 池底標高 == 細格柵至沉 砂池 Q=， I=‰ V=， DN=800mm， L=10m 沉砂池至厭氧池 Q=， I=‰ V=， DN=500mm， L=8m 厭氧池至氧化溝 Q=， I=‰ V=， DN=500mm， L=12m 氧化溝至配水井 Q=， I=‰ V=， DN=500mm， L=15m 配水井至二沉池 Q=， I=‰ V=， DN=800mm， L=15m 二沉池至消毒池 Q=200L/s， I=‰ V=， DN=800mm， L=20m 二沉池至污泥濃縮池 Q=200L/s， I=‰ V=， DN=800mm， L=20m 31 池頂標高 =+= 水面標高 =+= 細格柵 加高 池底標高 =+= 池頂標高 =+= 水面標高 == 沉砂池 加高 池底標高 =+= 池頂標高 =+= 水面標高 == 配水井 挖深 池底標高 == 池頂標高 =+= 水面標高 == 厭氧池 挖深 池底標高 == 池頂標高 =+= 水面標高 == 氧化溝 挖深 池底標高 == 池頂標高 =+= 水面標高 == 二沉池 挖深 池底標高 == 池頂標高 =+= 水面標高 == 消毒池 挖深 池底標高 == 池頂標高 =+= 水面標高 == 污泥濃縮池 挖深 池底標高 == 池頂標高 =+= 泥面標高 == 高程布置圖參見附圖 2 所示 。 水頭損失 可按下列公式計算確定： 212 ()2vh h h iL mg?? ? ? ??? 式中 ： h1——沿程水頭損； h2——局部水頭損失， m； i——單位管長的水頭損失（水力坡度），根據(jù)流量、管徑、和流速等查閱《給水排水設計手冊》獲得； L——連接管段長度， m； ε ——局部阻力系數(shù)，查閱《給水排水設計手冊》獲得； v——連接管中流速， m/s； g——重力加速度， m/s2。下面是污水處理構筑物高程計 29 算。 高程計算 （ 1）水頭損失計算 當污水處理廠的高程布置就是確定各構筑物的高程，當?shù)匦斡欣瑥S區(qū)有自然坡度時，應充分利用，以減少填、挖土方量，甚至不用泵站。 （ 6） 應盡可能使污水處理廠的出水管渠高程不受水體洪水頂托，并能自流。注意排放水位不一定選取水體 年最高水位。 （ 4） 認真計算并留有余地的前提下，縮小全程水頭損失及提升泵站的全揚程，降低運行費用。 （ 2） 考慮遠期發(fā)展，為水量增加預留水頭。 高程布置原則 污水處理工程的高程布置一般應遵守如下原則： （ 1） 認真 計算管道沿程阻力損失、局部阻力損失，各處構筑物計量設備及聯(lián)絡灌區(qū)、水頭損失，考慮最大時流量、雨天流量和事故時流量的增加，并留有一定的余地。 （ 13） 場區(qū)內(nèi)應有通向各處構筑物的及附屬構筑物的道路，最好設置運輸污泥的旁門或門，廠區(qū)內(nèi)應綠化和美觀。 （ 11） 處理品站內(nèi)必須設置事故排水渠以及超越管線，以便在停電及某些構筑物檢修時，廢水能越過檢修構筑物而進入下一處理構筑物，或直接進入事故水渠。 28 （ 10） 處理站應有給水設備，排水管 線。 （ 8） 辦公構筑物應與處理構筑物保持一定距離，位于上風向。 （ 7） 合理布置生產(chǎn)附設備，泵房盡量集中，靠近處理構筑物，鼓風機房要靠近曝氣池，和辦公室保持必要的距離，以防止噪聲干擾。 （ 6） 廢水及污泥處理構筑物是處理站的主體，應布局合理，投資少，運行方便。 （ 4） 做好建筑、道路、綠地與工藝構筑物的協(xié)調(diào)，做到既使生產(chǎn)運行安全方便，又使廠區(qū)環(huán)境美觀，向外界展示優(yōu)美的形象。 （ 2） 構筑物及輔助構筑物之間的距離應按交通、管道 鋪設、基礎施工和運行管理需要考慮。總平面布置遵守以下幾點原則： （ 1） 污水處理廠構筑物及輔助構筑物的布置應緊湊，節(jié)約用地和便于管理。該型設備可將污泥直接進行濃縮脫水，并且具有除磷效果好、水耗量小、脫水后污泥含固率高等優(yōu)點。 則 ： 1 2 3 0 . 3 2 . 8 0 . 3 3 . 4H h h h m? ? ? ? ? ? ? （ 5）濃縮后污泥體積 2V 2 2(1 )1sQPV P?? ? 式中 ： 2P ——:濃縮后含水率，一般為 9798%，取 2P =。32 9 1 2 3 3 2 4V B Lh m? ? ? ? ? 總高度 12 0 .3 3 3 .3H h h m? ? ? ? ? （ 2） 加氯量的計算 設計最大投氯量為 max /C mg L? ； 每日投氯量為 3m a x 5 . 0 5 0 0 0 0 1 0 2 5 0 /W C Q k g d?? ? ? ? ? ? 污泥濃縮池的設計與計算 (1)濃縮池的面積 A sQCA M? 式中： C ——污泥固體濃度， g/L，進水含水率取一般為 %，取 %， 設污水密度為 1000kg/m3， 則 C =6g/L； M ——濃縮池污泥固體通量，一般為 2580kg/(m3/d)， 取 M =25kg/(m3/d)。 則： 23647 33780 .0 0 7 1 0 0 0sQ ??? m3/d （ 9） 二沉池的總高 H 1 2 3 4 5H h h h h h? ? ? ? ? 式 中 ： 1h ——超高 ，取 1h =； 3h ——緩沖層高度， 3h =； 25 4h ——為沉淀池底坡落差，設池底坡向污泥斗得坡度為 ， 則 4h =； 5h ——為污泥斗高度，取 5h =。 則： 0 .5 0 1 3 9 5 .8 2 .5 1 7 4 3 .8sV ? ? ? ?m3 （ 7） 二沉池每日排泥量 △ x max1 rdcQLX KQ??? 式中： rL ——去除的 BOD濃度， kg/m3，取 rL =； dK ——衰減系數(shù) ， 1/d，一般取為 ，取 dK =； c? ——污泥泥齡， d， c? =30d。 則： maxQF nq? ??m2 （ 2）二沉 池直徑 D 4FD ?? 則： 4FD ?? 4 1 3 9 5 .8 4 2 .1 73 .1 4???m， 取 D=43m （ 4）二沉池 有效水深 2h 2h qt? 式中 ： t ——沉淀時間， h ，取 t = 。 為了使沉淀池內(nèi)水流更穩(wěn)、進出水配水更均勻、存排泥更方便， 采用中心進水，周邊出水的輻流 23 式二次沉淀池 。 二沉池的構造可采用平流式、豎流式和輻流式，運用較廣泛的是豎流式和輻流式 。 則： 33 25 00 0 1. 34 1. 5 20 93 .824Vm???? 取水深 2h =，超高 1h =，池的總高 12 h h m? ? ? 。h) 70 46 厭氧池的設計與計算 每組氧化溝 前設置一座厭氧池，其內(nèi)安裝 2 臺潛水攪拌器，以保證污水及回流污泥均勻混合和防止污泥沉降 ，每 天要排除剩余污泥從而達到除磷目的。 1 3 6 6 7 . 4 / 5 6 9 . 5 /0 . 9 ( 0 . 9 5 8 . 2 4 2 ) 1 . 0 2 4O k g d k g h??? ? ?? ? ? ? 所以選擇 L=9m 的 YGH1000 型曝氣轉刷 8 臺，其主要技術參數(shù)如下表 37 所示： 表 36 YGH1000 型曝氣轉刷主要技術參數(shù) 轉速 (r/min) 浸深 /m 充氧能力 kgO2/(mO ——標準需氧量， kg/d； (20)sC ——標準大氣壓下， ToC 時清水中的飽和溶解氧濃度（ mg/L），查表得； ()sTC ——標準大氣壓下， ToC 時清水中的飽和溶解氧濃度（ mg/L） ； C ——池內(nèi)溶解氧濃度 (mg/L)； ? ——污水傳氧速率與清水傳氧速率之比，一般采用 —，取 α=； 22 ? ——污水中飽和溶解氧與清水中飽和溶解氧濃度之比，一般采用—，取 β=。實際所需要的氧氣主要用于去除 BOD 和脫氮，計算公式如下 ： ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? ?02 m a x m a x 0 m a x 31 . 4 2 4 . 6 0 . 5 6 2 . 61 e ekt V S S V S SSSO Q W Q N N W Q N Oe S S S S????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 式中： O2——同時去除 BOD 和脫氮所需氧量， kgO2/d； t——測定 BOD 的時間 ， 一般采用 5d； k——常數(shù)，采用 左右； W——剩余污泥排放量， ； ρ(VSS)/ρ(SS)一 般采用 左右； N0－ Ne——需要氧化的氨氮質(zhì)量濃度， 95mg/L； 則每組氧化溝所需氧量： 2 0 . 2 3 53 0 0 2 01 6 7 5 0 1 . 4 2 7 9 4 . 9 0 . 7 51 0 0 0 (1 )O e ???? ? ? ? ?? 954. 6 16 75 0 0. 56 79 4. 9 0. 751000? ? ? ? ? ? 16750 1000? ? ? 8899 /kg d? 把實際需氧量折合成標準需氧量為 ： 2 ( 2 0 )2 ( 2 0 )()39。則：進出水管直徑 4 0 .1 9 4 0 .4 81 .0dm?????，取 ? b. 出水堰計算 出水采用矩形堰跌落出水，則堰上水頭為 : 23()mb 2gQH ? 230. 82 6 0. 57 9 0. 5()4 0. 4 5 2 9. 8??? ? ? ? ? ? 式中： b——堰寬， m； Q——每組氧化溝出水量，指污水 最大流量與回流污泥量之和 H——堰上水頭， m， 設計中取 m=， b= （ 4） 剩余污泥量 W1 01 ( ) 0 . 5 1 6 7 5 0 ( 3 0 0 2 0 ) 7 9 4 . 9 /1 1 0 0 0 ( 1 0 . 0 6 5 3 0 )edcY Q S SW k g dK ?? ? ? ?? ? ?? ? ? ? 濕污泥量 sQ 為 1(