【正文】 Bliss and David Barnes. . Tech.， 18： 139～ 148， 1986. [11] and Nitrogen Removal by Biological Wastewater Reclamation and Reuse Workshop， Lake Tahoe， California，（ 1970） [12]李亞峰 尹士君主編，給誰排水工程專業(yè)畢業(yè)設計指南，北京，化學工業(yè)出版社環(huán)境科學與工程出版中心， 2020， 172 [13] 李金根主編 給水排水工程快速設計手冊，第四冊，給水排水設備，北京，中國建筑工業(yè)出版社， 1996， 263 [14] 嚴煦世主編 .水和廢水技術研究，北京，中國建筑工業(yè)出版社， 529～ 547， 1992． 39 [15].國家環(huán)保局 .中國環(huán)境報， 6， 15， 1993 [16] John T． Ridins et al. Journal WPCF． 51（ 5） :1040— 1053， 1979 [17] 張在峰等 .中國環(huán)境科學， 11（ 5）： 323～ 326， 1991 [18] 排水工程（第四版）下冊 張自杰主編 中國建筑工程出版社 2020 年 6 月版 附錄1 。 儲泥罐水位： 濃縮池水位： 高程圖見附件。 （以 下計算中，均已米為單位） 37 污水處理部分高程計算 : 河水洪水位： 排水口水位； 計量堰出水水位： 二沉池水頭損失： 二沉池水位： 二沉池中央配水井出水口損失： 二沉池中央配水井水位： 二沉池中央配水井進水口損失： 曝氣池水頭損失： 曝氣池水位： 厭氧池水頭損失： 厭氧池水位： 缺氧池水頭損失： 缺氧池水位： 缺氧池進水部分水頭損失： 幅流式初沉池水頭損失： 初沉池水位： 初沉池配水井出水部分水頭損失 初沉池配水井水位 初沉池配水井進水部分水頭損失： 沉沙池水頭損失： 沉沙池水位： 沉沙池配水口損失： 沉沙池配水水位： 又 污水長進水管管徑 1000 ㎜，設計充滿度 ，管底埋深 米。 污水處理廠所處位置地 形平坦，起伏不大。以近期最大流量 Q＝ 水頭損失。水頭損失包括：水流通過各處理構筑物的水頭損失，包括從進池到出池的所有水頭損失在內；水流通過連接前后兩構筑物的管渠（包括配水設施）的水頭損失，包括沿程與局部水頭損失；水流流過量水設備的水頭損失。 、高程計算 污水處理廠的水流廠依靠重力流動，以減少運行費用。采用帶式壓濾機將污泥脫水，設計選用兩臺帶式壓濾機，則 每臺處理污泥流量為： h/ 3??? 選用 DY— 2020 型帶式壓濾機兩臺，工作參數(shù)如下： 濾帶有效寬度 2020 毫米； 濾帶運行速度 進料污泥含水率 9598％，濾餅含水率 7080％ 產泥量 50500kg/h選用兩臺 機房按照污泥流程分為前后兩部分，前部分為投配池，用泵將絮凝劑加入污泥。直徑 。總污泥量取 600 m3/d。 濃縮池后 設儲泥罐一座，貯存來自除塵池的新污泥和濃縮池濃縮后的剩余活性污泥。 （ 2） 、濃 縮污泥體積的計算 dmP PQV /%971 %)( )1( 32 1 ?? ?????? 則排泥斗所需體積為 16/24＝ （ 3） 、排泥斗計算， 如 圖，其上口半徑 6m2Dr2 ?? 其下口半徑為 ， 污泥斗傾角取 45 度，則 其高 h1=。 則濃縮池面積 320 m224 41624 HTQA ????? 則其污泥固體負荷為： dm/2 5 .8 k g2 0 1. 4 28 6 3 ????? 濃縮池污泥負荷取 2030 之間，故以上設計符合要求。 濃縮池各部分尺寸計算 （ 1） 濃縮池的直徑 采用兩個圓形間歇式污泥濃縮池。重力濃縮池可分為間歇式和連續(xù)式兩種， 我們選用間歇式重力濃縮池。 計算簡圖如圖 7： 圖 7 巴氏計量堰設計計算簡圖 污泥處理部分構筑物計算 污泥濃縮池 設計 計算 ： 污泥含水率高，體積大，從而對污泥的處理、利用及輸送都造成困難，所以對污泥進行濃縮。 當 W＝ 時， HH1 ?為自由流，大于為潛沒流，矩形堰流量公式為2/10 )2gH(bHMQ ? 其中 m0取 ， H 為渠頂水深， b 為堰寬， Q 為流量。 堰負荷 )./(2. 9)./( 944n msLmsLDQ ?????? 符合要求，單邊進水即可。則每座設計進水量： Q=40000m3/d 采 用周邊傳動刮泥機。據(jù)此設計回流污泥泵房。 根據(jù)所需壓力和供氣量，決定采用 RG400 型鼓風機 8 臺， 5 用 3 備，根據(jù)以上數(shù)據(jù)設計鼓風機房。 根據(jù)表 4 計算，得空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失為： ? ???? 6 8 P 0 )hh( 21 網狀膜空氣擴散器的壓力損失為 ，則總壓力損失為： 5880+＝ 為安全計，設計取值 。 在相鄰的兩廊道的隔墻上設一根干管，共 5 根干管，在每根干管上設 5 對配氣豎管，共 10條配氣豎管，全曝氣池共設 50根曝氣豎管，每根豎管供氣量為： h/12 50 m5062 50 0 3? 曝氣池總平面面積為 4000m3。 按曝氣池平面圖鋪設空氣管。 相應的最大時需氧量為： 26 9 7 5] [ 720 6 0R 20300 ( m a x ) ??? ?? kg/h 取 2700kg/h。查表 *得 : 水中溶解氧飽和度 Cs(20)=, Cs(30)=(1)空氣擴散器出口的絕對壓力（ Pb）： Pb＝ P+ 103H 其中： P大氣壓力 105Pa H空氣擴散裝置的安裝深度， m Pb＝ 105Pa+ 103 = 103Pa (2)空氣離開曝氣池面時 ，氧的百分比： 00At )E1(2179 )E1(21OA?????? 其中， EA空氣擴散裝置的氧轉移效率，一般 6％ 12％ 對于網狀膜中微孔空氣擴散器， EA取 12％，代入得： %)(2179 )(21O 00t ???? ??? 27 （ 3）曝氣池混合液中平均氧飽和度（按最不利溫度條件 30 攝氏度），即： )42O100 2 Pb(CC t5S)T(sb ??? 其中， CS大氣壓力下，氧的飽和度 mg/L 得 )()421 8 . 4 3 101 . 4 2 5(7 . 6 3C 55)30(sb ?????????mg/L （ 4）換算為在 20 攝氏度的條件下，脫氧輕水的充氧量，即： 20TS B ( T ) S ( 2 0 )0 C] 1 .0 2 4C[RCR ???? 取值 а ＝ ， β ＝ ， C=,ρ =。 其特點不易 堵塞，布氣均勻，構造簡單，便于維護和管理，氧的利用率較高。 最大時需氧量與平均時需氧量之比： 1 7 1 02 0 6 0O )m a x(O 22 ?? 、供氣量的計算 本設計采用網狀膜型中微孔空氣擴散器，敷設于距池底 米處，淹沒水深 米，計算溫度定為 30 攝氏度。 平均每日去除 NOD 值，取原水 NH+4N 含量為 40 mg/L，則： 9001000 254060000NOD ＝）（＝ ??kg/L 26 日最大去除 NOD 值： 002110 00 255460 000N O D ＝）（＝ ??kg/L 日平均需氧量： O2=BOD+COD=2 1000+ 900 1000= 107㎏ /d 取 104㎏ /d，即 1710 ㎏ /h。 因處理 NH+4N 需氧量大于 NO2N，需氧量計算均按 NH+4N 計算。 原污水中 BOD5含量為 150250mg/L，總氮含量為 4555mg/L,取 BOD5 為 250mg/L，氮為 50mg/L,則碳氮比為 4，認為碳源充足。 8 8 8 3 510rS V I10 66r ?????? mg/L XXr 污泥齡 44Vc ?? ???????天 按污泥齡進行計算，則曝氣池容積為： )(4000 ).551571( 0 0 0 0 0)K1(X )SS(YQV cdV eC ????? ????? ?? ? ?? m3 其中 Q曝氣池設計流量（ m3/s） c? 設計污泥齡（ d）高負荷 ，中 515，低 2030 Xr混合液揮發(fā)性懸浮固體平均濃度（ mgVSS/L） Xv=fx=*4000mg/L 根據(jù)以上計算，取曝氣池容積 V=9000m3 （ 4）確定曝氣池各部位尺寸 名義水力停留時間 25 0 0 0 0249 0 0 0Qvt m ???? h 實際水力停 留時間 . 8 ) 6 0 0 0 0(1 2400009R ) Q(1 vt s ?? ???? h 設兩組曝氣池，每組容積為 9000/2＝ 4500m3 池深 H=,則每組面積 F=4500/＝ 1000m2 池寬取 B=5m，則 B/H=5/= ，介于 12 之間，符合要求。 (2)確定混合液污泥濃度（ X） 根據(jù)已確定的 Ns 值，查圖 *11得相應的 SVI 值為 120140，取值 135 24 根據(jù)式 X= rR1 RSVI106 ?? X曝氣池混合液污泥濃 度 R污泥回流比 取 r=,R=80％，代入得： X= rR1 RSVI106 ?? ＝ 0 0 3 510 6 ???? mg/L 取 4300mg/L。 kg)但為穩(wěn)妥計，需加以校核，校核公式： Ns=?k2Sef K2值取 ,Se=,? =,f= . ? 代入各值， ?Ns . 91 0. 7515 .50. 02 00 ??? BOD5/(kgMLSS 、污水處理程度的計算 取原污水 BOD5值（ S0）為 250mg/L，經初次沉淀池及缺氧池、厭氧段處理，按降低 30％*10考慮，則進入曝氣池的污水，其 BOD5值（ S? ）為： S? ＝ 250（ 130％）＝ 175mg/L 計算去除率，對此，首先按式 BOD5＝ 5?（ ? Ce ） =? Ce 計算處理水中的非溶解性 BOD5值 ,上式中 Ce —— 處理水中懸浮固體濃度，取用綜合排放一級標準 20mg/L。 考慮 的超高，故池總高為 H=h+=+=。 則缺氧池面積： A=V/h=5098/=1062m2 池寬取 40m，則池長 L=F/B=1062/40=。 考慮 的超高，故池總高為 H=h+=+=。取 18m。 （ 6）輻流式初沉池計算草圖如下： 圖6 輻 流式沉淀池進水 排泥出水 圖 4 幅流式初沉池設計計算草圖 22 、厭氧池 設計流量：最大日平均時流量 Q==944L/s 水力停留時間： T=1h （ 1）厭氧池容積： V= Q′ T= 1 3600=3398m3 （ 2）厭氧池尺寸：水深取為 h=。 貯泥時間采用 Tw=4h，初沉池污泥區(qū)所需存泥容積： 34 302421 0 0 0 0 0 0 nS N T mV w ??? ????? 設池邊坡度為 ，進水頭部直徑為 2m，則： h2=(Rr) =() = 錐體部分容積為： 33222 30m7 5 .3 m)111 6 .51 6 .5()rRrR(h31V ??????????? （ 4）二沉池總高度： 取二沉池緩沖層高度 h3=，超高為 h4= 則二沉池總高度 21 H＝ h1+h2+h3+h4=4+++= 則池邊總高度為 h=h1+h3+h4=4++= （ 5）校核堰負荷： 徑深比 3351 ???? hh D 介于 612 之間，符合要求。則每座設計進水量： Q=25000m3/d 采用周邊傳動刮泥機。 （ 3）池總寬度： 設計 n=2 格，每格寬取 b=，池總寬 B=2b= （ 4）有效水深： h2=A/B=（介于 ～ 1m 之間） （ 5）貯泥區(qū)所需容積：設計 T=2d，即考慮排