【正文】 scr,N=3hef =3100 =300mm　　Ac,N0=scr,N2 =3002　　 =90000mm2　　Ac,N：混凝土實有破壞錐體投影面積，[JGJ1452004]?。骸　c,N =(c1+s1+scr,N)(c2+s2+scr,N)其中： cc2：方向1及2的邊矩； ss2：方向1及2的間距； ccr,N：混凝土錐體破壞時的臨界邊矩，取ccr,N==100=150mm； c1≤ccr,N c2≤ccr,N s1≤scr,N s2≤scr,N　　Ac,N=(c1+s1+scr,N)(c2+s2+scr,N) 　 =(100+150+300)(150+200+300)　　 =200000mm2　　ψs,N：邊矩c對受拉承載力的降低影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用： 　　ψs,N=+c/ccr,N≤1 (膨脹及擴孔型錨栓) [JGJ1452004]　　 ψs,N=1 (化學(xué)錨栓) [JGJ1452004]　　其中c為邊矩，當(dāng)為多個邊矩時，取最小值，且需滿足cmin≤c≤ccr,N，[JGJ1452004]： 　　對于膨脹型錨栓(雙錐體) cmin=3hef　　 對于膨脹型錨栓 cmin=2hef　　 對于擴孔型錨栓 cmin=hef　　ψs,N=+c/ccr,N≤1　　 =+150/150　　 =1　　所以，ψs,N取1。另外，我們接著分析一下錨栓群受拉區(qū)的總拉力：當(dāng)N/nMy1/Σyi2≥0時： 螺栓群中的所有錨栓在組合外力作用下都承受拉力，中性軸在錨栓群形心位置，這種情況下群錨受拉區(qū)總拉力為： Nsdg=N+MΣyi/Σyi2=N而當(dāng)N/nMy1/Σyi2＜0時： 最下排的錨栓底部埋板部分為結(jié)構(gòu)受壓區(qū)，螺栓群的中性軸取最下一排錨栓位置，這種情況下群錨受拉區(qū)總拉力為： Nsdg=(NL+M)Σyi//Σyi/2本例中，因為： ≥0所以： Nsdg=N+MΣyi/Σyi2=N= 群錨受剪內(nèi)力計算 [JGJ1452004]規(guī)定，當(dāng)邊距c≥10hef時，所有錨栓均勻分攤剪切荷載； 當(dāng)邊距c10hef時，部分錨栓分攤剪切荷載；其中：　　hef：錨栓的有效錨固深度；　　c：錨栓與混凝土基材之間的距離；本例中：　　c=100mm10hef=1000mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大錨栓所受剪力設(shè)計值為：Vsdh=V/m= 錨栓或植筋鋼材破壞時的受拉承載力計算　　NRd,s=kNRk,s/γRS,N [JGJ1452004]　　NRk,s=Asfstk [JGJ1452004]上面公式中：　　NRd,s：錨栓或植筋鋼材破壞時的受拉承載力設(shè)計值；　　NRk,s：錨栓或植筋鋼材破壞時的受拉承載力標(biāo)準值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，[JGJ1452004]選取；　　As：錨栓或植筋應(yīng)力截面面積；　　fstk：錨栓或植筋極限抗拉強度標(biāo)準值；　　γRS,N：錨栓或植筋鋼材受拉破壞承載力分項系數(shù)；　　NRk,s=Asfstk　　 =500　　 =42150N　　γRS,N=≥ [JGJ1452004]　　fyk：錨栓屈服強度標(biāo)準值； γRS,N= =500/400　　　　=　 ?。害肦S,N= NRd,s=kNRk,s/γRS,N　　 =142150/　　 =28100N≥Nsdh=錨栓或植筋鋼材受拉破壞承載力滿足設(shè)計要求！ 混凝土錐體受拉破壞承載力計算 因錨固點位于結(jié)構(gòu)受拉面，而該結(jié)構(gòu)為普通混凝土結(jié)構(gòu)，故錨固區(qū)基材應(yīng)判定為開裂混凝土。mm θ：玻璃板塊的計算參數(shù)； θ=wka4/Ete4 ……[JGJ1022003] =10334/72000/ =按參數(shù)θ，[JGJ1022003]，η= df=ημwka4/D =10334/ = ≤df,lim=(中空玻璃)玻璃撓度能滿足要求!7 連接件計算基本參數(shù)： 1：計算點標(biāo)高：18m； 2：立柱計算間距：B1=1033mm； 3：橫梁計算分格尺寸：寬高=BH=1033mm1950mm； 4：幕墻立柱跨度：L=3900mm； 5：板塊配置：中空玻璃； 6：龍骨材質(zhì)：立柱為：6063T5；橫梁為：6063T5； 7：立柱與主體連接鋼角碼壁厚：8mm； 8：立柱與主體連接螺栓公稱直徑：12mm； 9：立柱與橫梁連接處鋁角碼厚度：3mm； 10：橫梁與角碼連接螺栓公稱直徑：6mm； 11：立柱與角碼連接螺栓公稱直徑：6mm； 12：立柱受力模型：單跨簡支； 13：連接形式：螺栓連接；因為B≤H，所以本處幕墻橫梁按三角形荷載模型進行設(shè)計計算： 橫梁與角碼間連接(1)風(fēng)荷載作用下橫梁剪力設(shè)計值(按三角形分布)： 因為B≤H，所以本處幕墻橫梁按三角形荷載模型進行設(shè)計計算： Vw= =10332/4 =(2)地震作用下橫梁剪力標(biāo)準值(按三角形分布)： VEk=βEαmaxGk/AB2/4 =10332/4 =(3)地震作用下橫梁剪力設(shè)計值： VE= = =(4)連接部位總剪力N1：采用Sw+： N1=Vw+ =+ =(5)連接螺栓計算： Nv1b：螺栓受剪承載能力設(shè)計值(N)； nv1：剪切面數(shù)：取1； d：螺栓桿直徑：6mm； fv1b：螺栓連接的抗剪強度設(shè)計值，對奧氏體不銹鋼（A50）取175MPa； Nv1b=nv1πd2fv1b/4 =162175/4 = Nnum1：螺栓個數(shù)： Nnum1=N1/Nv1b = = 實際取2個(6)連接部位橫梁型材壁抗承壓能力計算： Nc1：連接部位幕墻橫梁型材壁抗承壓能力設(shè)計值(N)； Nnum1：橫梁與角碼連接螺栓數(shù)量：2個； d：螺栓公稱直徑：6mm； t1：連接部位橫梁壁厚：2mm； fc1：型材抗壓強度設(shè)計值，對6063T5取185MPa； Nc1=Nnum1dt1fc1 =262185 =4440N 4440N≥強度可以滿足! 角碼與立柱連接(1)自重荷載計算： N2k：自重荷載標(biāo)準值(N)： B：橫梁寬度(mm)； Hg：橫梁受自重荷載分格高(mm)； N2k=BHg/2 =10331950/2 = N2：自重荷載(N)： N2=N2k = =(2)連接處組合荷載N： 采用SG+Sw+ N=(N12+N22) =(+) =(3)連接處螺栓強度計算： Nv2b：螺栓受剪承載能力設(shè)計值(N)； nv2：剪切面數(shù)：取1； d：螺栓桿直徑：6mm； fv2b：螺栓連接的抗剪強度設(shè)計值，對奧氏體不銹鋼（A50）取175MPa； Nv2b=nv2πd2fv2b/4 =162175/4 = Nnum2：螺栓個數(shù)： Nnum2=N/Nv2b = = 實際取2個(4)連接部位立柱型材壁抗承壓能力計算： Nc2：連接部位幕墻立柱型材壁抗承壓能力設(shè)計值(N)； Nnum2：連接處螺栓個數(shù)； d：螺栓公稱直徑：6mm； t2：連接部位立柱壁厚：3mm； fc2：型材的承壓強度設(shè)計值，對6063T5取185MPa； Nc2=Nnum2dt2fc2 =263185 =6660N 6660N≥強度可以滿足!(5)連接部位鋁角碼壁抗承壓能力計算： Nc3：連接部位鋁角碼壁抗承壓能力設(shè)計值(N)； Nnum2：連接處螺栓個數(shù)； d：螺栓公稱直徑：6mm； t3：角碼壁厚：3mm； fc3：型材的承壓強度設(shè)計值，對6063T5取185MPa； Nc3=Nnum2dt3fc3 =263185 =6660N 6660N≥強度可以滿足! 立柱與主結(jié)構(gòu)連接(1)連接處風(fēng)荷載設(shè)計值計算： Nwk：連接處風(fēng)荷載標(biāo)準值(N)； B1：立柱計算間距(mm)； L：立柱跨度(mm)； Nwk=wkB1L =10333900 = Nw：連接處風(fēng)荷載設(shè)計值(N)： Nw= = =(2)連接處地震作用設(shè)計值： NEk：連接處地震作用標(biāo)準值(N)； B1：立柱計算間距(mm)； L：立柱跨度(mm)； NEk=βEαmaxGk/AB1L =510333900 = NE：連接處地震作用設(shè)計值(N)： NE= = =(3)連接處水平剪切總力： N1：連接處水平總力(N)：采用Sw+： N1=Nw+ =+ =(4)連接處重力總力： NGk：連接處自重總值標(biāo)準值(N)； B1：立柱計算間距(mm)； L：立柱跨度(mm)； NGk=B1L =10333900 = NG：連接處自重總值設(shè)計值(N)： NG= = =(5)連接處總剪力： N：連接處總剪力(N)； N=(N12+NG2) =(+) =(6)螺栓承載力計算： Nv3b：螺栓受剪承載能力設(shè)計值(N)； nv3：剪切面數(shù)：取2； d：螺栓桿直徑：12mm； fv3b：螺栓連接的抗剪強度設(shè)計值，對奧氏體不銹鋼（A50）取175MPa； Nv3b=nv3πd2fv3b/4 =2122175/4 =39564N Nnum3：螺栓個數(shù)： Nnum3=N/Nv3b = = 實際取2個(7)立柱型材壁抗承壓能力計算： Nc4：立柱型材壁抗承壓能力(N)； nv3：剪切面數(shù)：取2； Nnum3：連接處螺栓個數(shù)； d：螺栓公稱直徑：12mm； t2：連接部位立柱壁厚：3mm； fc4：型材的承壓強度設(shè)計值，對6063T5取185MPa； Nc4=nv3Nnum3dt2fc4 =22123185 =26640N 26640N≥強度可以滿足要求!(8)鋼角碼型材壁抗承壓能力計算： Nc5：鋼角碼型材壁抗承壓能力(N)； nv4：剪切面數(shù)：取2； Nnum3：連接處螺栓個數(shù)； d：連接螺栓公稱直徑12mm； t4：幕墻鋼角碼壁厚：8mm； fc5：鋼角碼的抗壓強度設(shè)計值，對Q235取305MPa； Nc5=nv4Nnum3dt4fc5 =22128305 =117120N 117120N≥強度可以滿足要求!8 幕墻埋件計算(后錨固結(jié)構(gòu))基本參數(shù)： 1：計算點標(biāo)高：18m； 2：立柱計算間距：B=1033mm； 3：立柱長度：L=3900mm； 4：立柱力學(xué)模型：單跨梁； 5：埋件位置：側(cè)埋； 6：板塊配置：中空玻璃； 7：選用錨栓：慧魚化學(xué)錨栓 FHBA 12160； 荷載值計算(1)垂直于幕墻平面的分布水平地震作用： qEk=βEαmaxGk/A = =(2)幕墻受水平荷載設(shè)計值組合：采用Sw+： ……[JGJ1022003] q=+ =+ =(3)立柱單元自重荷載標(biāo)準值： Gk=BL =10333900 =(4)校核處埋件受力分析： V：剪力(N)； N：軸向拉力(N)； e0：剪力作用點到埋件距離，即立柱螺栓連接處到埋件面距離(mm)；　　V= =