【正文】 （三）減小或調(diào)整基底附加壓力； （四）采用非敏感性結(jié)構(gòu)（上部結(jié)構(gòu)采用靜定結(jié)構(gòu)） 五、施工措施 在開挖基坑時，避免擾動基底土的結(jié)構(gòu)；在施工順序上， 應(yīng)先重后輕、先高后低 ；施工時需特別注意，減少基礎(chǔ)開挖時，由于井點(diǎn)降水、施工堆載等可能對相鄰建筑物造成的附加沉降。 三、建筑措施 （一）建筑物的體型應(yīng)力求簡單； （二）控制長高比及合理布置墻體； （三）設(shè)置沉降縫； （四）控制相鄰建筑物之間的距離； （五）調(diào)整某些設(shè)計(jì)標(biāo)高。 前三種方法造價較高，同時需要具備一定的施工條件。利用這一解答來進(jìn)行荷載分配 . xoP ∞x （ 1）角柱結(jié)點(diǎn) 可視為半無限長梁 。 iyixi FFF ??iyix ?? ?為簡化計(jì)算，假設(shè)在交叉點(diǎn)處縱、橫梁之間為鉸接，即一個方向的條形基礎(chǔ)有轉(zhuǎn)角時，在另一個方向的條形基礎(chǔ)內(nèi)不引起內(nèi)力，節(jié)點(diǎn)上兩個方向的力矩分別由相應(yīng)的縱梁和橫梁承擔(dān)。 為了防止簡化計(jì)算使工程出現(xiàn)問題，在構(gòu)造上，于柱位的前后左右，基礎(chǔ)梁都必須配置封閉型的抗扭箍筋，并適當(dāng)增加基礎(chǔ)梁的縱向配筋量。 目前用得最多的是簡化計(jì)算方法： 上部結(jié)構(gòu)具有較大剛度時 ,可以將交叉條形基礎(chǔ)作為倒置的兩組連續(xù)梁計(jì)算，以地基反力作為連續(xù)梁上的荷載。 四、交叉條形基礎(chǔ)的荷載分配 初步選擇交叉條形基礎(chǔ)的底面積時，假設(shè)地基反力為直線分布，由此求出基礎(chǔ)底面的總面積。 3）不為薄壓縮層地基，或考慮鄰近基礎(chǔ)或地面堆載的影響時，宜用非文克勒地基上梁的數(shù)值分析法進(jìn)行迭代計(jì)算。 （ 1）基礎(chǔ)寬度不小于可壓縮土層厚度二倍的薄壓縮層地基，壓縮層均勻，則按文克爾地基梁的解析解計(jì)算。 ? 倒梁法按基底反力線性分布假定 ， 并將柱端視為不動鉸支座 ， 忽略了梁的整體彎曲所產(chǎn)生的內(nèi)力以及柱腳不均勻沉降引起上部結(jié)構(gòu)的次應(yīng)力 ， 計(jì)算結(jié)果與實(shí)際情況常有明顯差異 ， 且偏于不安全 ， 因此只有在比較均勻的地基上 ， 上部結(jié)構(gòu)剛度較好 ，荷載分布均勻 ， 且基礎(chǔ)梁接近于剛性梁（ 梁的高度大于柱距的 1/6） 才可以應(yīng)用 。 ? （ 1） 首先根據(jù)支座處的柱荷載 Fi和支座反力 Ri求出不平衡力 △ Ri ? △ Ri=Fi— Ri （ 2） 將支座不平衡力的差值折算成分布荷載△ q， 均勻分布在支座相鄰兩跨間 ， 分布范圍為： 對邊跨支座 △ q i= 對中間跨支座 △ q i= 式中： △ qi——— 不平衡力折算的均布荷載 ，kN/㎡ ； l0—— 邊跨外伸長度 ， m； li li—— 支座左右跨長度 ， m 。 ? 按此方法求得的支座反力 Ri一般與柱荷載 Fi不相等，不能滿足支座靜力平衡條件，原因是在計(jì)算中假設(shè)柱腳為不動鉸支座，同時又規(guī)定基底反力為直線分布，兩者不能同時滿足。靜定分析法不考慮與上部結(jié)構(gòu)相互作用，因而在柱荷載與基底反力作用下發(fā)生整體彎曲。 ? ? 根據(jù)上部結(jié)構(gòu)剛度與基礎(chǔ)自身剛度情況，有靜定分析法和倒梁法。比較均勻的地基上，上部結(jié)構(gòu)剛度較好，荷載分布較均勻，且條形基礎(chǔ)梁的高度不小于 1/6柱距時，地基反力可按直線分布，條形基礎(chǔ)梁的內(nèi)力可按連續(xù)梁計(jì)算，此時邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座的彎矩值宜乘以 。 ? 5. 施工圖繪制 。 ? 3. 基礎(chǔ)梁縱向內(nèi)力計(jì)算 。 合力作用點(diǎn)距離豎向力 F1作用點(diǎn)距離為： iiiiFMxFx?????1 2 3 41 2a a aF F F F FLxM M M M M1 2 3 4 55∑F柱下條形基礎(chǔ)梁長度確定計(jì)算簡圖 ? 如果無法實(shí)現(xiàn)基礎(chǔ)底面形心與荷載合力重心重合 ， 則基底壓力按梯形分布計(jì)算 。 可通過調(diào)整基礎(chǔ)梁外伸尺寸來實(shí)現(xiàn) 。 ? 條形基礎(chǔ)端部宜向外伸出 ， 其長度宜為第一跨距的 ； ? 現(xiàn)澆柱與條形基礎(chǔ)梁的交接處，其平面尺寸不應(yīng)小于圖 320的規(guī)定； ≥50≥50≥50柱 基礎(chǔ)梁45≥50 45? 條形基礎(chǔ)梁頂部和底部的縱向受力鋼筋除滿足計(jì)算要求外 ， 頂部鋼筋按計(jì)算配筋全部貫通 ， 底部通長鋼筋不應(yīng)少于底部受力鋼筋截面總面積的 1/3； ? 柱下條形基礎(chǔ)的混凝土強(qiáng)度等級，不應(yīng)低于 C20。翼板厚度不應(yīng)小于 200mm。 l h p t m oF 0 . 7 f a h??l n , m a x lF p A?, m a x6( 1 )noneFplb l??n ,0MeF?② 偏心受壓基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算時，只需將彎距公式（柱與基礎(chǔ)交接處、基礎(chǔ)變階處的彎距，即 MⅠ 、 MⅡ 、 MⅢ 、 MⅣ ）其中 pn改成： n n , ma x n , 11p ( p p )2??n n , m ax n ,1p ( p p )2 ???或 基礎(chǔ)變階處 柱與基礎(chǔ)交接處 受力筋面積計(jì)算公式應(yīng)為： ? ? ? ? ? ? ? ? 2I j m a x j m in c j m a x jI c1M P P 2 b b P P b l a48 ??? ? ? ? ? ???? ?cjI j m in j m a x j m inlaP P P P2l?? ? ?柱下條形基礎(chǔ)及十字交叉基礎(chǔ) ? 當(dāng)上部結(jié)構(gòu)荷載較大、地基土的承載力較低時，采用一般的基礎(chǔ)型式往往不能滿足地基變形和強(qiáng)度的要求，為增加基礎(chǔ)的剛度，防止由于過大的不均勻沉降引起上部結(jié)構(gòu)的開裂和損壞，常采用柱下條形基礎(chǔ)或交叉條形基礎(chǔ)。 ② 基礎(chǔ)底板配筋 由于單獨(dú)基礎(chǔ)底板在地基凈反力作用下，在兩個方向均發(fā)生彎曲，所以兩個方向都要配受力鋼筋，鋼筋面積按兩個方向的最大彎距分別計(jì)算。 ?當(dāng) b≤ （ b0+2h0）時，沖切角錐體的底面積部分落在基底面積外， 200( ) ( )2 2 2 2cclablbA h b h? ? ? ? ? ?0()22clalA h b? ? ?L 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 200( ) ( )2 2 2 2cclablbA h b h? ? ? ? ? ?AL=S123456=S127856 –S237S458 –2S237 A0=S3,9,10,4 =1/2(bc+bc+2h0) h0 = (bc+h0) h0 0()22clalA h b? ? ?1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 AL=S1234 A0=S256783 =S2,10, 567893 –S25,10S389 =1/2(bc+bc+2h0) h0 –2*1/2[ (bc+2h0)/2b/2 ]178。 基礎(chǔ)沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長，當(dāng)沖切破壞錐體的底面積落在基礎(chǔ)底面以內(nèi)，計(jì)算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎(chǔ)有效高度；當(dāng)計(jì)算基礎(chǔ)變階處的受沖切承載力時，取上階寬加兩倍該處的基礎(chǔ)有效高度。 450450P沖切破壞面彎曲破壞面底板FΔs1pp中心荷載作用下的柱基礎(chǔ)沖切破壞 柱基礎(chǔ)底板彎曲破壞 公式： l h p t m oF 0 . 7 f b h??相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時作用在Al上的地基凈反力設(shè)計(jì)值； Fl=pnAl 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h≤800 ㎜ 時， ?hp取，當(dāng) h≥2022 ㎜時， ?hp取 ；其間按線性內(nèi)插法取用。 因此，要求沖切破壞錐體以外的地基反力所產(chǎn)生的沖切力應(yīng)小于沖切面處混凝土的抗沖切能力。 三、 現(xiàn)澆柱下鋼筋混凝土獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 現(xiàn)澆柱基礎(chǔ)中應(yīng)伸出插筋，插筋在柱內(nèi)的縱向鋼筋連接宜優(yōu)先采用焊接或機(jī)械連接，插筋在基礎(chǔ)內(nèi)應(yīng)符合下列要求： 插筋的數(shù)量、直徑、以及鋼筋種類應(yīng)與柱內(nèi)的縱向鋼筋相同。 注意：實(shí)際計(jì)算時，將各數(shù)值代入上式時的單位應(yīng)統(tǒng)一，即 M取 N?㎜ /m， ho取㎜， fy 取 N/㎜ 2 ， AS為 ㎜ 2/m